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JGJ@T21-93《V形折板屋盖设计与施工规程》.pdf第8.1.1条～第8.1.3条V形折板屋盖外露的部分均为斜 面，保温作法与其它屋面不同。在V形折板屋盖上铺保温层的做 法是比较普遍的。本规程根据V形折板屋盖的特点，对其上的保 温工程作了这些规定，供施工时遵照实行，以确保保温工程质量。
8.2.1条、第8.2.2条为了确保V形折板屋盖的隔热效 量，对隔热工程施工时提出这两条要求
某水利工程施工组织设计第三节 防 水 工 程
第8.3.1条～第8.3.4条V形折板屋盖是装配整体式结 构，折缝混凝土系二次浇灌，新老混凝土结合得如何，对屋盖防渗 漏影响很大，因此，对V形折板屋盖的防水工程应予以足够的重 视。
第9.1.1条～第9.1.6条V形折板是薄壁构件，构件产品 的质量至关重要，直接影响整个屋盖的承载能力，因此出厂必须进 行验收。验收的内容应包括：生产制作时的必要记录，折板构件的 外表和外形几何尺寸，裂缝情况等。本规程根据实践经验对有关验 收条件作了规定，
第9.3.1条、第9.3.2条V形折板屋盖是由单独的V形折 板构件经安装装配、浇灌折缝混凝土后形成整体的。因此折板屋盖 安装工程是否符合设计的要求，必须在施工期间及完毕后，逐项进 行检查验收，包括三角件位置、板缝质量、板面挠度、安装尺寸等。
第9.4.1条～第9.4.4条屋面工程质量好坏，直接影响整 个建筑物的使用效果，特别是屋面防水工程，更应作全面的验收。 因此本规程对屋面工程的验收作了严格规定。
采用折板法） 一、原始数据 折板跨度，l=12.0m；折板波宽，B=3.0m；板厚，t=50mm； 倾角35。 二、材料 混凝土强度等级C30。 纵向主筋采用1级钢筋612，净距25mm，分布筋9d6，横向钢 筋采用冷拔低碳钢丝gb5，中距100mm。 混凝土强度取值： 标准强度：抗拉ftk=2.ON/mm² 设计强度：弯曲抗压fem=16.5N/mm² 轴心抗压f。=15N/mm 钢筋强度取值： 设计强度：主筋受拉f,二210N/mm² 横向钢筋受拉f320N/mm 三、荷载 取不包括折板自重和灌缝重量的水平投影外加荷载一 1.7kN/m，其中活荷载为0.7kN/m；在计算板面横向受力时，施 工集中荷载取力=0.8kN，分布板面宽度按1.0m计算。 四、设计计算 （一）纵向计算 1.截面简图见附图1、附图2。
附图2折板钢筋布置图
折板波宽斜长：1500/cos35°=1500/0.819=1831.5mm 折板矢高：1831.5×sin35°=1831.5×0.574=1051.3m 2.荷载标准值。 (1)永久荷载： 外加荷载水平投影：1.0kN/m² 板自重水平投影：0.05×25.0/cos35=1.526kN/m² 灌缝重：0.3kN/m 水平投影荷载分解为平行板面荷载： 外加荷载：1.0×1.5/sin35°=2.615kN/m 板自重：1.526X1.426/sin35°=3.794kN/m 灌缝重：0.3/sin35°=0.523kN/m
G=6. 923kN/m
3.荷载效应组合。 (1)承载能力极限状态的荷载效应值： M =RGCGk+RqCQ 1.2X1/8×6.932×122+1.4X1/8X1.831×122 149.731+46.14 =195.871kN:m V=1.2X1/2X6.932X12+1.4X1/2X1.831X12 =49.910+15.38 =65. 29kN （2）正常使用极限状态的荷载效应值： 短期效应组合： M,=CcGk+CQiQ1k =1/8×6.932×122+1/8×1.831X122 =157.721kN:m V。=1/2X(6.932+1.831)X12 =52.58kN 长期效应组合： Mi=CcGk+d.CQ =1/8×6.932×122+0×1/8×1.831×122 =124.776kN · m V =1/2X6.932X12 =41.592kN 4.承载能力极限状态计算。 （1）正截面受弯承载力计算：
4.承载能力极限状态计算。 (1）正截面受弯承载力计算
Wmax=αer中(2.7c+0.1)
210000X678X1617.52 =3.101X1014N : mm²
M1 =[1.2X(1.024+0.671)+1.4×0.7Xcos²35°JX 8 =1. 02kN : m 8
5.正常使用极限状态荷载效应组合驾矩值。 (1)短期效应组合：
8 =0. 820kN.. m X0.65
1.7413 M1(1. 024+0. 671)X =0.642kN ·m 8
7.正常使用极限状态验算。 (1)裂缝宽度计算：
折板跨度，l=12.0m；折板波宽，B=2.0m；板厚，t=4.0mm
附图4折板钢筋布置图
截面特征:n= 2.0X105 E。—3.25×104 =6.15 分布丝重心：g= 8 2 =399mm
外加荷载：1.0×1.0/sin35°=1.743kN/m 板自重：0.926X1.22/sin35°1.970kN/m 灌缝重：0.3/sin35°=0.523kN/m
外下加 板自重：0.926X1.22/sin35°1.970kN/m 灌缝重：0.3/sin35°=0.523kN/m 合计： Gk=4.236kN/m (2）可变荷载：Q=0.7/sin35°=1.22kN/m 4.设计荷载效应组合。 (1)承载能力极限状态的内力设计值： M=YcCcGk+YQCQQi =1.2×1/8×4.236×12²+1.4×1/8×1.22×122 =91.498+30.744 =122.242kN·m V=1/2X(4.236X1.2+1:4X1.22)X12=40.75kN （2）正常使用极限状态的内力设计值： (a）短期效应组合： M,=CcG+CQ =1/8×4.236×122+1/8×1.22×122 76.248+21.96 =98.208kN/m V1/2X(4.236+0.872)X12 =32.736kN (b)长期效应组合： Mi=CcG+中.CQQk =1/8×4.236×122 =76.248kN·m V =1/2X4.236X12 =25.416kN 5.承载能力极限状态计算。 （1）正截面受弯承载力计算：为简化计算起见，按单筋（即主
筋带)矩形截面计算。
（2)斜截面承载力计算： 受剪截面计算：
ho 1005 25.125> 6 40
斜截面受剪承载力： V S网片横向筋间距。 150 X1005 =54.87+39.15 =94.02kN V,=0.05N, 0.05X197750.95 ? =9887.55N =9.888kN :Vcs+V,=94.02+9.888 =1Q3.91kN >40.75kN (u E： 5 di= X200000=10N/mm² 100000 (ii)混凝土加热养护时受张拉的钢筋与承受拉力设备之 温差引起的预应力损失值： Qu+03=65N/mm² (ii)）钢筋的应力松弛（按一次张拉），引起的预应力损失值： =65十106 =171N/mm² （c）混凝土预压前预应力损失后钢筋的合力及偏心距： 合力 (e）第二批预应力损失值： 由于混凝土的收缩、徐变引起的预应力损失值 设施加预应力时混凝土强度等级， 176.72 D =0.0039 4.5200 157. 1 0.0035 45200 混凝土预压后（第二批）预应力损失值组合： 碳素钢丝:01i=0i1十0i5=171+117.4=288.4N/mm 冷拔低碳钢丝：0=0+0is=100.7+60.68 =161.38N/mm²:~ （混凝士预压后预应力损失后钢筋合力及偏心距 合力： NL Npl:eoL: ah Ao I。 197750.95：197750.95X309.8X559.3 46919 5.008X109 =4.21+6.84 =11.05N/mm² Np1 N,1 : eol : ah 'I A。 1 (h）抗裂验算： 按一般要求不出现裂缝的构件计算。 抗裂验算边缘的混凝土法向应力！ )=1.75×(0.7+ 120 =1.525 700 =m(0. 7+1 120 )=1.75×(0.7+ 1.525 h 700 载短期效应组合的验算： 荷载短期效应组合的验算： 荷载长期效应组合的验算： w 0.535 =0.932c sin35° 0.5736 7.施工阶段验算。按第一批预应力损失后的情况验算，放张 时混凝土按75%强度等级计算，同时考虑到在放张瞬间受拉区充 许出现规定范围内的小裂缝 2.内力计算。 (1)荷载： 2. 内力计算。 (1)荷载： 板自重:q1=1.22Xcos²35°=0.8186kN/m 外荷载（扣除活荷载）： × 1. 13 8 =0.391kN:m +1.4X 1 X0.655 8 4 取大者M²0.544kN·m进行验算。 (3)正常使用极限状态荷载效应组合弯矩值： (a)短期效应组合： 8 =0.346kN.m X0.655X1.13 8 取大者Msz0.4228kNm进行验算。 (b)长期效应组合： 高大模板工程施工方案8 0.2378kN·m Miz= 0. 2378kN : m fyA. 320X83.776 1.246mm f.mb 21.5X1000 fembx(ho 号) 0.5995kN·m>M²=0.544kN·m 抗裂验算。 · As 83.776 Pet= Aet 0.00419 （京）新登字078号 DGTJ 08-2047-2020标准下载统一书号：1580058：259 定价：7.00元 统一书号：1580058·259 定 价：7.00元