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云南省建筑、市政、岩土勘察施工图技术审查补充要点.pdf

云南省建筑、市政、岩土勘察

云南省建筑、市政、岩土勘察 施工图技术审查补充要点

DB1407／T 034-2021 教育管理 中小学数字校园建设规范.pdf云南省住房和城乡建设厅

云南省住房和城乡建设厅

住房和城乡建设厅关于印发建筑工程施工图

各州、市住房和城乡建设局，各施工图审查机构： 为贯彻执行《住房和城乡建设部关于印发建筑工程施工图设计文 牛、市政公用工程施工图设计文件、岩土工程勘察文件技术审查要 点》，进一步做好云南省施工图设计文件审查工作，结合云南省的实 际，我厅组织编制了《云南省建筑、市政、岩土勘察施工图技术审查 补充要点》。现印发给你们，请结合国家编制的要点参照执行

云南省住房和城乡建设厅 2014年7月9日

受云南省住房和城乡建设厅委托，云南省勘察设计质量协会组织 部分从事施工图审查工作及部分勘察设计单位从事施工图设计的专 家，认真总结云南省施工图设计文件审查实践经验，结合云南省工程 建设的实际，在广泛征求各州市住房和城乡建设行政主管部门、各州 （市）施工图审查机构、部分勘察设计单位意见的基础上组织编写了 《云南省建筑、市政、岩土勘察施工图技术审查补充要点》（以下简 称补充要点）。 本补充要点在执行过程中如发现需要修改和增补之处，请及时向 云南省住房和城乡建设厅反映，以供今后修订时参考

主编单位：云南省住房和城乡建设厅 云南省勘察设计质量协会 参编单位：云南省安泰建设工程施工图设计文件审查中心 昆明恒基建设工程施工图审查中心 云南省设计院集团 中铁二院昆明勘察设计研究院有限责任公司 云南省交通规划设计研究院

主要编写人员：吴昶哲 俞春江曾建王广宇 武新梅 （排名不分先后）杨汉金 崔跃 周映山 赵丽云 余忠 李海 张晓东 吴忠美 刘伟 鲁志强

主要编写人员：吴昶哲 （排名不分先后）杨汉金 李海

主要审核人员：赵智捷 邓宏旭 王宝芝 郑文苏力

本补充要点由建筑工程施工图设计文件技术审查要点、市政公用 工程施工图设计文件技术审查要点、岩土工程勘察文件技术审查要点 三个部分组成，结合住房和城乡建设部制定的审查要点一并执行。 为使审查人员了解补充要点的编制思路，现对有关问题予以简要 说明，供有关人员参考。 一、住房和城乡建设部（建质［2013」87号）全文（以下简称国 家要点）印发的要点中已有的内容，本补充要点不再赞述，仅列入增 补的内容。 二、工程建设标准中与施工图设计文件相关的强制性条文（以下 简称强条），不论要点和补充要点是否列人，均为审查内容。 （注：强条的认定以现行工程建设标准单行本中的强条和《工程 建设标准强制性条文》[房屋建筑部分]2002年版中未失效的工程建设 标准中的强条为准） 三、本补充要点主要增补了下列内容： 1.国家要点中未列人的部分工程建设标准（含地方标准和规定）： 2.与强制性条文关系密切且对公共利益和公众安全影响较大的 部分非强制性条文； 3.对地基基础和主体结构安全影响较大的部分非强制性条文，建 筑消能减震及隔震的部分非强制性条文； 4.对建筑节能设计质量影响较大的部分非强制性条文； 5．对市政公用工程设计质量影响较大的部分非强制性条文； 6.对岩土工程察质量影响较大的部分非强制性条文； 四、强条、国家要点、补充要点是保证工程勘察设计质量的基本 要求，并不是工程勘察设计的全部内容。勘察设计单位和勘察设计人 员应全面执行工程建设标准和法规的相关规定。审查机构应以强条 要点和补充要点作为审查内容，并以此作为评定工程勘察设计质量是

否合格的依据。 五、如勘察设计未严格执行要点、补充要点的规定，应有充分依 据。 （注：既然国家要点、补充要点未列入强条，原则上在审查时也 不应作为强条来要求执行，可按规范用词的严格程度予以把握，充许 勘察设计单位根据工程设计的实际需要，在不降低质量要求的前提 下，采取行之有效的变通措施来解决问题，但应有充分依据） 六、审查机构依据国家要点、补充要点进行审查时，由于各地的 实际情况存在差异，审查内容也可有所不同。如确有必要，各州市可 结合当地具体情况，适当增加审查内容，但不应减少审查内容。需增 加审查内容的，应由当地建设行政主管部门统一规定，报省级建设行 政主管部门备案后，在其管辖的行政区域内实施。 七、有关绿色建筑的审查内容未列入补充要点，按《云南省绿色 建筑设计和施工图审查管理规定》进行审查。 八、本补充要点依据2014年6月之前发布的法规和发行的工程 建设标准编制，在此之后如有新版法规和工程建设标准实施，应以新 版法规和工程建设标准为准

二、建筑专业审查补充要点· 三、结构专业审查补充要点·： 12 四、给水排水专业审查补充要点· .·41 五、暖通专业审查补充要点· 44 六、电气专业审查补充要点·· 七、建筑节能审查补充要点·： 八、市政公用工程审查补充要点· ··63 （一）给水工程一工艺专业审查补充要点 ··63 （二）排水工程一工艺专业审查补充要点： ··65 （三）再生水工程一一工艺专业审查补充要点· ·67 （四）城市道路工程一道路专业审查补充要点： 九、岩土工程勘察文件审查补充要点： ·72 （一）房屋建筑工程勘察文件审查补充要点 .72 （二）城市隧道、轨道交

1.0.1为规范技术文件审查工作，明确审查内容，统一审查尺度，根 据建设部令第81号、第13号的规定，编制本补充要点。 1.0.2本补充要点适用于云南省内建筑工程施工图设计文件、市政公 用工程施工图设计文件、岩土工程勘察文件的技术审查。 1.0.3本补充要点是住建部（建质［2013」87号）印发的《建筑工程 施工图设计文件技术审查要点》、《市政公用工程施工图设计文件技术 审查要点》、《岩土工程勘察文件技术审查要点》（以下简称要点）的 补充，要点中已有的内容，本补充要点不再述。 1.0.4除按建设部令第81号第五条规定进行了审定（或备案）的情 况外，审查中发现的不符合强条或违反法规的问题，必须进行修改， 否则不能通过。 对于审查中发现的其他问题，如设计未严格执行本补充要点的规 定，应有充分依据。审查时应依据相关标准的“用词说明”，按其用 同的严格程度予以区别对待。 1.0.5未执行《关于进一步加强民用建筑工程施工图节能设计及审查 工作的通知》（云建设2013」345号）的，施工图审查不能通过。 1.0.6除本补充要点内容外，技术审查尚应包括现行有关地方性法规 规定的内容

《建筑内部装修设计防火规范》

3.2.1单层、多层民用建筑内部各部位装修材料的燃烧 设计防火 性能等级，不应低于表3.2.1的规定。 3.3.1高层民用建筑内部各部位装修材料的燃烧性能

《建巩抗晨友计规池》GBUUT一ZUT 12.1.3建筑结构采用隔震设计时应符合下列各项要 求： 1结构高宽比宜小于4，且不应大于相关规范规程 对非隔震结构的具体规定，其变形特征接近剪切变形， 最大高度应满足本规范非隔震结构的要求；高宽比大于 4或非隔震结构相关规定的结构采用隔震设计时，应进 行专门研究。 2建筑场地宜为I、Ⅱ、Ⅲ类，并应选用稳定性较 好的基础类型。 3风荷载和其他非地震作用的水平荷载标准值产 生的总水平力不宜超过结构总重力的10%。 4隔震层应提供必要的竖向承载力、侧向刚度和阻 尼；穿过隔震层的设备配管、配线，应采用柔性连接或 其他有效措施以适应隔震层的罕遇地震水平位移。 12.2.2建筑结构隔震设计的计算分析，应符合下列规

审查内容 定： 1隔震体系的计算简图，应增加由隔震支座及其顶 部梁板组成的质点：对变形特征为剪切型的结构可采用 剪切模型(图12.2.2)；当隔震层以上结构的质心与隔 震层刚度中心不重合时，应计人扭转效应的影响。隔震 层顶部的梁板结构，应作为其上部结构的一部分进行计 算和设计。 2一般情况下，宜采用时程分析法进行计算；输人 地震波的反应谱特性和数量，应符合本规范第5.1.2条 的规定，计算结果宜取其包络值；当处于发震断层10km 以内时，输入地震波应考虑近场影响系数，5km以内宜 取1.5，5km以外可取不小于1.25。 3砌体结构及基本周期与其相当的结构可按本规 范附录L简化计算。 12.2.3隔震层的橡胶隔震支座应符合下要求： 1隔震支座在表12.2.3所列的压应力下的极限水平 变位，应大于其有效直径的0.55倍和支座内部橡胶总厚 度3倍二者的较大值。 3橡胶隔震支座在重力荷载代表值的竖向压应力 不应超过表12.2.3的规定。 12.2.4隔震层的布置、竖向承载力、侧向刚度和阻尼 符合下列规定： 1隔震层宜设置在结构的底部或下部，其橡胶隔震 支座应设置在受力较大的位置，间距不宜过大，其规格 数量和分布应根据竖向承载力、侧向刚度和阻尼的要求 通过计算确定。隔震层在罕遇地震下应保持稳定，不宜 出现不可恢复的变形；其橡胶支座在罕遇地震的水平和 竖向地震同时作用下，拉应力不应大于1MPa。 3隔震支座由试验确定设计参数时，竖向荷载应保 持本规范表12.2.3的压应力限值；对水平向减震系数计 算，应取剪切变形100%的等效刚度和等效黏滞阻尼比； 对罕遇地震验算，宜采用剪切变形250%时的等效刚度 和等效黏滞阻尼比，当隔震支座直径较大时可采用剪切 变形100%时的等效刚度和等效黏滞阻尼比。当采用时 程分析时，应以试验所得滞回曲线作为计算依据。

α max1= β α max / 小

3隔震层以上结构的总水平地震作用不得低于非 隔震结构在6度设防时的总水平地震作用，并应进行抗 震验算；各楼层的水平地震剪力尚应符合本规范第5.2.5 条对本地区设防烈度的最小地震剪力系数的规定。49 度时和8度且水平向减震系数不大于0.3时，隔震层以 上的结构应进行竖向地震作用的计算。 12.2.6隔震支座的水平剪力应根据隔震层在罕遇地震 下的水平剪力按各隔震支座的水平等效刚度分配；当按 扭转耦联计算时，尚应计及隔震层的扭转刚度。隔震支 座对应于罕遇地震水平剪力的水平位移，应符合下列要 求：

μ;≤【μi] μi≤mie

隔震结构应采取不阻碍隔震层在罕遇地震下发 生大变形的下列措施： 1）上部结构的周边应设置竖向隔离缝，缝宽不宜小 于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍 且不小于200mm。对两相邻隔震结构，其缝宽取最大水 平位移值之和，且不小于400mm。 2）上部结构与下部结构之间，应设置完全贯通的水 平隔离缝，缝高可取20mm，并用柔性材料填充；当设 置水平隔离缝确有困难时，应设置可靠的水平滑移垫 层。 3）穿越隔震层的门廊、楼梯、电梯、车道等部位， 应防止可能的碰撞。

的消能减震能力，形成均匀合理的受力体系。 12.3.3消能减震设计的计算分析，应符合下列规定： 1当主体结构基本处于弹性工作阶段时，可采用 线性分析方法作简化估算，并根据结构的变形特征和高 度等，按本规范第5.1节的规定分别采用底部剪力法、 振型分解反应谱法和时程分析法。消能减震结构的地震 影响系数可根据消能减震结构的总阻尼比按本规范第 5.1.5条的规定采用。 消能减震结构的自振周期应根据消能减震结构的 总刚度确定，总刚度应为结构刚度和消能部件有效刚度 的总和。 消能减震结构的总阻尼比应为结构阻尼比和消能 部件附加给结构的有效阻尼比的总和；多遇地震和罕遇 地震下的总阻尼比应分别计算。 2对主体结构进入弹塑性阶段的情况，应根据主 体结构体系特征，采用静力非线性分析方法或非线性时 程分析方法。在非线性分析中，消能减震结构的恢复力 模型应包括结构恢复力模型和消能部件的恢复力模型。 3消能减震结构的层间弹塑性位移角限值，应符 合预期的变形控制要求，宜比非消能减震结构适当减 小。

4消能器的极限位移应不小于罕遇地震下消能器 最大位移的1.2倍；对速度相关型消能器，消能器的极 限速度应不小于地震作用下消能器最大速度的1.2倍， 且消能器应满足在此极限速度下的承载力要求。 12.3.7结构采用消能减震设计时，消能部件的相关部 位应符合下列要求： 1消能器与支承构件的连接，应符合本规范和有 关规程对相关构件连接的构造要求。 2在消能器施加给主结构最大阻尼力作用下，消 能器与主结构之间的连接部件应在弹性范围内工作。 3与消能部件相连的结构构件设计时，应计入消 能部件传递的附加内力。

审查内容 3.3.5消能器的恢复力模型应采用成熟的模型并经试 验验证。 3.3.6地震作用下消能减震结构的内力和变形分析， 宜采用不少于两个不同软件进行对比分析，计算结果 应经分析判断确认其合理、有效后方可用于工程设 计。 3.3.7罕遇地震作用下消能器的设计位移计算，应通过 结构整体弹塑性分析确定 3.4.3在消能器极限位移或极限速度对应的阻尼力作 用下，与消能器连接的支撑、墙、支墩应处于弹性工作 伏态；消能部件与主体结构相连的预埋件、节点板等应 处于弹性工作状态，且不应出现滑移或拔出等破坏。 3.5.2钢筋混凝土构件作为消能器的支撑构件时，其 混凝土强度等级不应低于C30。 4.1.2消能减震结构的地震作用效应计算，应采用下 列方法： 1当消能减震结构主体结构处于弹性工作状态， 且消能器处于线性工作状态时，可采用振型分解反应 谱法、弹性时程分析法。 2当消能减震结构主体结构处于弹性工作状态， 且消能器处于非线性工作状态时，可将消能器进行等 效线性化，采用附加有效阻尼比和有效刚度的振型分 解反应谱法、弹性时程分析法：也可采用弹塑性时程 分析法。 3当消能减震结构主体结构进人弹塑性状态时， 应采用静力弹塑性分析方法或弹塑性时程分析方法。 .1.3在弹性时程分析和弹塑性时程分析中，消能减震 结构的恢复力模型应包括结构恢复力模型和消能部件 的恢复力模型。 4.1.4采用振型分解反应谱法分析时，宜采用时程分析 去进行多遇地震下的补充计算，当取3组加速度时程 曲线输入时，计算结果宜取时程分析法包络值和振型分 解反应谱法的较大值；当取7组及7组以上的时程曲线 时，计算结果可取时程分析法的平均值和振型分解反应 普法的较大值。

审查内容 4.1.5采用时程分析法分析时，应按建筑场地类别和设 计地震分组选实际强震记录和人工模拟的加速度时程 曲线，其中实际强震记录数量不应少于总数的2/3，多 组时程曲线的平均地震影响系数曲线应与振型分解反 应谱法采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符， 其地震加速度时程的最大值可按表4.1.5采用。弹性时 程分析时，每条时程曲线计算所得主体结构底部剪力不 应小于振型分解反应谱法计算结果的65%，多条时程曲 线计算主体结构底部剪力的平均值不应小于振型分解 反应谱法计算结果的80%。 4.1.6消能减震结构采用弹塑性时程分析法计算时，根 据主体结构构件弹塑性参数和消能部件的参数确定消 能减震结构非线性分析模型，相对于弹性分析模型口 有所简化，但二者在多遇地震下的线性分析结果应基本 一致。 4.1.7采用静力弹塑性分析方法分析时应满足下列要 求： 1消能部件中消能器和支撑根据连接形式不同，可 采用事联模型或并联模型，将消能器刚度和支撑的刚度 进行等效，在计算中消能部件采用等刚度的连接杆代 替。 2结构目标位移的确定应根据结构的不同性能来 选择，宜采用结构总高度的1.5%作为顶点位移的界限 值。 3消能减震结构的阻尼比由主体结构阻尼比和消 能部件附加给结构的有效阻尼比组成，主体结构阻尼比 应取结构弹塑性状态时的阻尼比。 4.2.2消能减震结构计算水平地震作用扭转影响时， 应按下列规定计算地震作用和作用效应： 1规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作 用方向的两个边榻各构件，其地震作用效应应乘以增大 系数。一股情况下，短边可按1.15采用，长边可按1.05 来用；当扭转刚度较小时，角边各构件宜按不小于1.30 采用，角部构件宜同时乘以两个方向各自的增大系数。 4.2.3抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符

4.2.4消能减震结构的楼层水平地震剪力，应按下列 原则分配： 1现浇和装配整体式混凝土楼（屋）盖等刚性楼 （屋）盖建筑，宜按抗侧力构件等效刚度的比例分配。 2普通预制装配式混凝土楼（屋）盖等半刚性楼 （屋）盖建筑，可按抗侧力构件等效刚度的比例分配与 安抗侧力构件从属面积上重力荷载代表值的比例分配 结果的平均值。 3结构计入空间作用、楼盖变形、墙体弹塑性变 形和扭转影响时，可按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的有关规定对本条第1、2款的分配结果 乍适当调整。 4.3.19度时的高层消能减震结构，其竖向地震作用标 准值应按下列公式确定（图4.3.1）

楼层的竖向地震作用效应可按各构件承受的重力 荷载代表值的比例分配，并宜乘以增大系数1.5。 4.3.2平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架的消能减 震结构竖向地震作用标准值，宜取其重力荷载代表值和 竖向地震作用系数的乘积；竖向地震作用系数可按表 4.3.2采用。 4.3.3长悬臂和其他大跨度消能减震结构的竖向地震 作用标准值，8度和9度可分别取该结构、构件重力荷 载代表值的10%和20%；设计基本地震加速度为0.30g 时，可取该结构、构件重力荷载代表值的15%。

审查项目 审查内容 5.1.4消能器的性能应符合下列规定： 1消能器中非消能构件的材料应达到设计强度要 求，设计时荷载应按消能器1.5倍极限阻尼力选取，应 保证消能器中构件在罕遇地震作用下都能正常工作。 2消能器在要求的性能检测试验工况下，试验滞 回曲线应平滑、无异常。 5.1.5消能器应经过消能减震结构或子结构动力试验， 验证消能器的性能和减震效果， 6.1.1消能减震结构设计应保证主体结构符合现行国 家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定；楼（屋） 盖宜满足平面内无限刚性的要求。当楼（屋）盖平面内 无限刚性要求不满足时，应考虑楼（屋）盖平面内的弹 性变形，并建立符合实际情况的力学分析模型。抗震 计算分析模型应同时包括主体结构与消能部件。 6.1.2当在垂直相交的两个平面内布置消能器，且分别 按不同水平方向进行结构地震作用分析时，应考虑相交 消能设计 处的柱在双向地震作用下的受力。 6.1.3消能减震结构的高度超过现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011规定时，应进行专项研究。 6.1.4消能减震结构构件设计时，应考虑消能部件弓起 的柱、墙、梁的附加轴力、剪力和弯矩作用。 6.2.1消能部件的布置应符合下列规定： 1消能部件的布置宜使结构在两个主 轴方向的动力特性相近。 2消能部件的竖向布置宜使结构沿高度方向刚度 均匀。 3消能部件宜布置在层间相对位移或相对速度较大 的楼层，同时可采用合理形式增加消能器两端的相对变 形或相对速度的技术措施，提高消能器的减震效率。 4消能部件的布置不宜使结构出现薄弱构件或薄 弱层。 6.2.2消能部件的布置宜使消能减震结构的设计参数 符合下列规定： 1采用位移相关型消能器时，各楼层的消能部件 有效刚度与主体结构层间刚度比宜接近，各楼层的消

能部件水平剪力与主体结构的层间剪力和层间位移的 乘积之比的比值宜接近。 2采用黏滞消能器时，各楼层的消能部件的最大 组尼力与主体结构的层间剪力与层间位移的乘积之比 的比值宜接近。 3采用黏弹性消能器时，各楼层的消能部件刚度 与结构层间刚度的比值宜接近，各楼层的消能部件零 立移时的阻尼力与主体结构的层间剪力与层间位移的 乘积之比的比值宜接近。 4消能减震结构布置消能部件的楼层中，消能器的 最大阻尼力在水平方向上分量之和不宜大于楼层层间 屈服剪力的60%。

6.3.1消能部件的设计参数应符合下列规定：

1位移相关型消能器与斜撑、支墩等附属构件组 成消能部件时，消能部件的恢复力模型参数应符合下 式规定：

4um/4u.≤2/3

《简易自动喷水灭火系统应用技术规程》CECS219：2007.pdf[v ≥ 4 μ dma/ Y]

K,≥6 T C/ T

审查内容 尼比，可按下列方法确定： 1位移相关型消能部件和非线性速度相关型消能 部件附加给结构的有效刚度可采用等价线性化方法确定 6.3.3采用振型分解反应谱法分析时，结构有效阻尼 比可采用附加阻尼比的迭代方法计算。 6.3.4采用时程分析法计算消能器附加给结构的有效 阻尼比时，消能器两端的相对水平位移乙μ、质点i 的水平地震作用标准值F、质点i对应于水平地震作用 标准值的位移μi，应采用符合本规程第4.1.4条规定的 时程分析结果的包络值。分析出的阻尼比和结构地震 反应的结果应符合本规程第4.1.4条的规定。 6.3.5采用静力弹塑性分析方法时，计算模型中消能 器宜采用第4章给出的恢复力模型，并由实际分析计 算获得消能器附加给结构的有效阻尼比，不能采用预 估值。位移相关型消能器可采用等刚度的杆单元代 替，并根据消能器的力学特性于该杆单元上设置塑 性铰，以模拟位移相关型消能器的力学特性。 6.3.6消能减震结构在多遇和罕遇地震作用下的总阻 尼比应分别计算，消能部件附加给结构的有效阻尼比超 过25%时，宜按25%计算。 6.4.2消能子结构的截面抗震验算宜符合下列规定： 1消能子结构中梁、柱、墙构件按重要构件设计， 并应考虑罕遇地震作用效应和其他荷载作用标准值的 效应，其值应小于构件极限承载力。 2消能子结构中的梁、柱和墙截面设计应考虑消能 器在极限位移或极限速度下的阻尼力作用。 3消能部件采用高强度螺栓或焊接莲接时，消能子 结构节点部位组合弯矩设计值应考虑消能部件端部的 附加弯矩。 4消能子结构的节点和构件应进行消能器极限位 移和极限速度下的消能器引起的阻尼力作用下的截面 验算。 5当消能器的轴心与结构构件的轴线有偏差时，结 构构件应考虑附加弯矩或因偏心而引起的平面外弯曲 的影响。

审查内容 5.4.3消能减震结构的抗震变形验算应符合下列规定： 1消能减震结构的弹性层间位移角限值应按现行 国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011取值。 2消能减震结构的弹塑性层间位移角限值不应大 于现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定 的限值要求。 5.4.4主体结构的构造措施应符合下列规定： 1主体结构的抗震等级应按现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011取值。 2当消能减震结构的抗震性能明显提高时，主体结 勾的抗震构造措施要求可适当降低，降低程度可根据消 能减震主体结构地震剪力与不设置消能部件的结构的 也震剪力之比确定，最大降低程度应控制在1度以内。 6.4.5消能部件子结构的构造措施应符合下列规定： 1消能部件子结构的抗震构造措施要求应按设防 烈度要求执行。 2消能部件子结构为混凝土或型钢混凝土构件 时，构件的箍筋加密区长度、箍筋最大间距和箍筋最 小直径，应满足国家现行标准《混凝土结构设计规范》 GB50010和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3的 要求；消能部件子结构为剪力墙时，其端部宜设暗 注，其箍筋加密区长度、箍筋最大间距和箍筋最小直 径，不应低于国家现行标准《混凝土结构设计规范》 GB50010和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3 中框架柱的要求。 3消能部件子结构为钢结构构件时，钢梁、钢柱 节点的构造措施应按国家现行标准《钢结构设计规范》 GB50017和《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99 中中心支撑的要求确定。 7.1.2当消能器采用支撑型接时，可采用单斜支撑 布置、“V”字形和人字形等布置，不宜采用“K”字 形布置。支撑宜采用双轴对称截面，宽厚比或径厚比 应满足现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》 TGJ99的要求。 7.1.3消能器与支撑、节点板、预埋件的连接可采用

审查内容 高强度螺栓、焊接或销轴，高强度螺栓及焊接的计 算、构造要求应符合现行国家标准《钢结构设计规范》 GB50017的规定。 7.1.4预理件、支撑和支墩、剪力墙及节点板应具有 足够的刚度、强度和稳定性。 7.1.5消能器的支撑或连接元件或构件、连接板应保持 弹性。 7.2.1预埋件的锚筋应按拉剪构件或纯剪构件计算总 截面面积。 7.3.1支墩、剪力墙应按本规程第7.1.6条消能器附加 的水平剪力进行截面验算。 7.3.2支撑和支墩、剪力墙的计算长度应符合下列规 定： 1采用单斜消能部件时，支撑计算长度应取支撑 与消能器连接处到主体结构预埋连接板连接中心处的 距离。 2采用人字形支撑时，支撑计算长度应取布置消 能器水平梁平台底部到主体结构预理连接板连接中心 处的距离。 3采用柱型支撑时，支撑计算长度应取消能器上 连接板或下连接板到主体结构梁底或顶面的距离。 7.3.3与速度线性相关型消能器连接的支撑、支墩、 剪力墙的刚度应满足本规程第6.3.1条的要求，与其他 类型消能器连接的支撑、支墩、剪力墙的刚度不宜小 于消能器有效刚度的2倍。 7.4.1节点板设计时应验算节点板构件的截面、节点板 与预埋板间高强度螺栓或焊缝的强度。 7.5.1预埋件的锚筋应与钢板牢固连接，锚筋的锚固长 度宜大于20倍锚筋直径，不应小于250mm。当无法 满足锚固长度的要求时，应采取其他有效的锚固措施。 7.5.2支撑长细比、宽厚比应符合国家现行标准《钢结 构设计规范》GB50017和《高层民用建筑钢结构技术 规程》JGJ99中中心支撑的规定， 7.5.3剪力墙、支墩沿长度方向全截面箍筋应加密，并 配置网状钢筋。

审查内容 压力和挤土效应的技术措施，并应控制沉桩速率，减小 挤土效应对成桩质量、邻近建筑物、道路、地下管线和 基坑边坡等产生的不利影响； 3.4.4岩溶地区的桩基设计原则应符合下列规定： 1岩溶地区的桩基扣件式钢管脚手架搭、拆专项施工方案，宜采用钻、冲孔桩； 2当单桩荷载较大，岩层埋深较浅时，宜采用嵌岩 桩； 3当基岩面起伏很大且埋深较大时，宜采用摩擦型 灌注桩。 3.4.5坡地、岸边桩基的设计原则应符合下列规定： 1对建于坡地、岸边的桩基，不得将桩支承于边坡 潜在的滑动体上。桩端进人潜在滑裂面以下稳定岩土层 内的深度，应能保证桩基的稳定； 2建筑桩基与边坡应保持一定的水平距离；建筑场 也内的边坡必须是完全稳定的边坡，当有崩塌、滑坡等 不良地质现象存在时，应按现行国家标准《建筑边坡工 程技术规范》GB50330的规定进行整治，确保其稳定 性； 4不宜采用挤土桩； 5应验算最不利荷载效应组合下桩基的整体稳定 性和基桩水平承载力。 3.4.6抗震设防区桩基的设计原则应符合下列规定： 1桩进入液化土层以下稳定土层的长度(不包括桩 尖部分)应按计算确定；对于碎石土，砾、粗、中砂， 密实粉土，坚硬黏性土尚不应小于(2～3)d，对其他非岩 石土尚不宜小于（4~5）d； 2承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石 玉实性较好的素土回填，并分层夯实，也可采用素混凝 土回填； 3当承台周围为可液化土或地基承载力特征值小 于40kPa(或不排水抗剪强度小于15kPa)的软土，且桩基 水平承载力不满足计算要求时，可将承台外每侧1/2承 台边长范围内的土进行加固； 4对于存在液化扩展的地段，应验算桩基在土流动 的侧向作用力下的稳定性，