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DB11／T 1200-2015 超大体积混凝土结构跳仓法技术规程(附条文说明).pdf

龄期为t时，混凝土浇筑体的里表温差 (℃); 龄期为t时，混凝土浇筑体内的最高温度 可通过温度场计算或实测求得（℃）： 龄期为t时，混凝土浇筑体内的表层温度 可通过温度场计算或实测求得（℃）。

龄期为t时，混凝土浇筑体在降温过程 中的综合降温（℃）; 在混凝土龄期为t内，混凝土浇筑体内 的最高温度，可通过温度场计算或实测 求得（℃）; 混凝土浇筑体达到最高温度Tmax时 其块体上、下表层的温度（℃）； 龄期为t时，混凝土收缩当量温度 (℃) :

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Tw(t) 混凝土浇筑体预计的稳定温度或最终稳 定温度土方回填施工工艺标准，（可取计算龄期t时的日平均 温度或当地年平均温度）（℃）。

.1 自约束拉应力的计算可按下式计算：

q.(t) =i u X △Ti(t) ×E;(t) ×Hi(t t) 2

式中：(t) 龄期为t时，因混凝土浇筑体里表温差产生自 约束拉应力的累计值（MPa）； △Tt(t) 龄期为t时，在第i计算区段混凝土浇筑体里表 温差的增量（℃）; E;(t) 第i计算区段，龄期为t时，混凝土的弹性模量 (N/mm²）; 混凝土的线膨胀系数； H(t,t) 在龄期为π 时，第i计算区段产生的约束应力 延续至t时的松弛系数，可按表A.6.1取值。 A.6.2混凝土浇筑体里表温差的增量可按下式计算:

式中： 为第i计算区段步长（d）。

A. 6. 1 混凝士的松弛系数表

在施工准备阶段，最大自约束应力也可按下式计

最大自约束应力（MPa）; 混凝土浇筑后可能出现的最大里表温差 (℃) ; 与最大里表温差△Timax相对应龄期t时，混 凝土的弹性模量（N/mm²）; 在龄期为π时，第i计算区段产生的约束 应力延续至t时的松弛系数，可按表 A. 6. 1 取值。 可按下式计算

A.6.4 外约束拉应力可按下式计算：

外约束拉应力可按下式计

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x(t) 龄期为t时，因综合降温差，在外约束条 件下产生的拉应力（MPa）； AT2;(t) 龄期为t时，在第i计算区段内，混凝土浇 筑体综合降温差的增量（℃），可按下式 计算： 混凝土的泊松比，取0.15; R(t) i 龄期为t时，在第i计算区段，外约束的 束系数。 晶凝士淡筑体综合降温关的增最可按下式计管

A.6.6混凝土外约束的约束系数可按下式计算

R,(t) = 1. C L cosh HE(t) V 2

中：R;(t)齿 龄期为t时，在第i计算区段，外约束的约束 系数; 混凝土浇筑体的长度（mm）; H 混凝土浇筑体的厚度，该厚度为块体实际厚 度与保温层换算混凝土虚拟厚度之和 (mm) ; E(t) 与最大里表温差△Timax相对应龄期t时，混凝 土的弹性模量（N/mm）; Cx 对约束介质的水平变形刚度（N/mm²）， 般可按下表A.6.5取值。

外约束介质下Cx取值（10

A. 7. 1 混凝土抗拉强度可按下式计算：

式中: fit(t) 混凝土龄期为t时的抗拉强度标准值（N/ mm²) ; fitk 混对土抗拉强度标准值（N/mm²）； Y 系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验 数据时，可取0.3。 A.7.2混凝士防裂性能可按下列公式进行判断：

o,≤^fu(t)/K α,≤^fi(t)/K

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B.1跳仓仓格长度计算公式

跳仓仓格长度的确定，依据温度及收缩应力的简化计算公 式：

(B. 1. 1 )

限变形概念研究推导出平均伸缩缝间距的具体公式

其中: [L] 平均伸缩缝间距; E 混凝土弹性模量； H 底板厚度或板墙高度； Cx 地基或基础水平阻力系数： α 混凝土线膨胀系数； T 互相约束结构的综合降温差，包括水化热温差T， 气温差T，、收缩当量温差T3； &p 钢筋混凝土的极限拉伸。 其中，连续地基底板与楼面板在计算时的内部约束相同，边 界条件可以进行代换。只需对C进行修正，就可以应用于楼板 的伸缩缝间距的计算。

B.2跳仓仓格长度计算参数的选取

跳仓仓格长度计算公式中，参数E、C、α、T根

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1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不 司的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”; 2）表示严格，在正常情况，下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可” 2规程中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 的规定”或“应按执行”

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7施工过程中的温控及监测

量和降低工程造价具有显著的意义。 1.0.2本条对本规程的适用范围作了规定，本规程主要用在工 化与民用建筑地下室结构工程中，也可供地上工程编制施工方案 昔鉴参考使用。 地下室楼板的混凝土属于预计因混凝土中胶凝材料水化引起 的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混士，由于施工养护 条件不同于基础底板，如果采用跳仓法施工必须按本规程第4.3 节的有关规定执行。当地下室的范围较天，地上有若十栋多层或 高层房屋，如果同期施工，在地下室部分不再设置沉降缝或伸缩 缝等永久缝

1.0.3本规程是现行国家标准《大体积混凝土施工规范》GB

1.0.3本规程是现行国家标准《大体积混凝土施工规范》G

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2.1.2本规程所属的天体积混凝土，不再单纯按尺寸厚度和施 汇经验界定。由于以往许多工程结构设计和施工中忽略了温控和 亢裂措施，使得结构施工阶段中出现裂缝，影响了结构的使用和 冠久性，因此，把需要温控和来取抗裂措施的这类混凝土归属于 大体积混凝土性质的混凝土结构

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3.0.1鉴于超长大体积混凝土结构的重要性，“跳仓法”专项 施工方案需经施工单位技术负责人审批，并报总监理工程师备案 并核查落实情况。

3.0.2本条根据超长大体积混凝土工程施工的特点，提出了又

1根据现有资料统计，一般大体积比较适宜采用60d或 90d龄期的强度指标。地下室底板、外墙的混凝士由于荷载是逐 渐增加，采用60d或90d龄期的强度指标，已经是工程实践行之 现行行业标准有效的经验，并在现行行业标准《高层建筑混 土结构技术规程》JGJ3－2010第12.1.11条中有规定，是可节 能、降耗、有效减少有害裂缝产生的技术措施。高于C40混凝 土出现裂缝的概率增加，因此建议采用混凝土的设计强度等级在 C25～C40的范围内。 2本款提出在超长大体积混凝十跳仓法施工对结构的配筋 除应满足结构强度和构造要求外，还应满足大体积混凝士施工的 具体方法（整体浇筑、分层浇筑或跳仓浇筑）配置承受因水泥 水化热和收缩而弓起的温度应力和收缩应力的构造钢筋。 3本款中所指的减少超长大体积混凝土结构外部约束是指： 漠板、地基、桩基和已有混凝土等外部约束。 4在超长大体积混凝十结构施工中考虑硬质岩石地基对它 的约束时，宜在混凝土垫层上设置滑动层，滑动层构造可采用 毡二油或一毡一油（夏季），以达到尽量减少约束的目的。 3.0.3本条确定了超长大体积混凝土在施工方案阶段应做的试 算分析工作，对大体积混凝土浇筑体在浇筑前应进行温度、温度 应力及收缩应力的验算分析。其目的是为了确定温控指标（温

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墙都将组成整体刚度较大的结构，当具有多层地下室时更是这 样。 4.1.2高强度混凝土水化热及收缩偏大，徐变偏小，应力松弛 效应偏小，为控制裂缝混凝土强度等级不宜大于C40。现在采用

4.1.2高强度混凝土水化热及收缩偏大，徐变偏小，应力松弛

效应偏小，为控制裂缝混凝土强度等级不宜大于C40。现在采用 的泵送流动性高强度预拌混凝土，比以往的人工搅拌的较低强度 混凝土，水泥用量、水用量都增加，水泥活性增加，比表面积加 大，水胶比加大，塌落度加大等，导致水化热及收缩变形显著 增加：混凝土及水泥向高强度化发展、水泥强度不断提高、用量 不断增加，混凝的抗压强度显著提高而抗拉强度提高滞后于抗 玉强度，拉压比降低，弹性模量增长迅速；随胶凝材料增多，体 积稳定性成比例地下降（温度收缩变形显著增加）：用高强度钙 筋代替中低强度钢筋导致钢筋配筋率减少，使用应力显著增加 混凝土裂缝增大。试验表明由于非弹性影响，混凝土结构开裂时 钢筋实际应力约为60 MPa。因此，钢筋混凝土结构中的混凝士

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裂缝是不可避免的，应控制有害裂缝（渗水、钢筋锈蚀、耐夕 性等)出现。

中已有跳仓法施工的规定，但没有与基础结构设计相关的规定 本规程是该规范的补充和延伸，来用跳仓法施工时对结构设计 施工提出厂相关规定。

规范》GB50496采用整体分层连续浇筑施工，厚度大于1m的 不再分层浇筑，因此没有必要按现行国家标准《建筑地基基码 没计规范》GB50007－2011第8.4.10条规定筏板厚度大于21 在板厚中间再设置水平构造防裂钢筋

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内、外墙基础，调整地基承载力所采用的计算埋置深度d均可按 下式计算：

d =(di +d2)/2

式中：d,一一自地下室室内地面起算的基础埋置深度，d,不小于 1. 0m ; d2一自室外设计地面起算的基础埋置深度。 注意使高层建筑基础底面附加压力与裙房基础底面附加压 力相差不致过大。 （3）裙房基础理置深度，可小于高层建筑的理置深度，以 使裙房地基持力层的压缩性大于高层地基持力层的压缩性（如 高层地基持力层为较好的砂土，裙房地基持力层为一般粘性 土）。 沉降实测工程实例： 一、天然地基工程 1．北京西苑饭店：高层客房楼A段：地下3层，地上23层 加塔楼6层，高93.51m：裙房大厅B段：地下和地上均为2层： 夏会厅C段：地下1层，地上2层。A段地基为砂卵石，箱形基 础；B段和C 段地基为粉细砂交叉梁形基础。A段与B段、C段 之间设置有沉降后浇带（该工程是在北京乃至全国首例高层主 楼与裙房低层之间不设永久性沉降缝、采用沉降后浇带的工 程），在基础完成时共设置了沉降观测点167个，到主楼结构完 L进行了沉降实测。A段计算沉降值：最大为50.3mm，最小为 35mm，而实测最大值为32.1mm；B段计算沉降值最大10mm左 右，各段沉降实测值如图4.1.7－1。从实测观测图可以看出高 层主楼与裙房之间沉降曲线是连续的，没有突变现象。 2．北京燕莎中心：由高层主楼旅馆地上18层地下3层，北 裙房地上地下各1层，南裙房地下1层地上2层～3层组成。高 层主楼为埋置在粉质粘土、粘质粉土上的箱形基础，南北裙房为

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北京燕莎中心沉隆观测点布置

5西安国际商务中心实测沉降值

..地 点划承文二 压、水压及防水功能其厚度应不小于250mm，超长结构外墙厚 不宜小于300mm。地下室外墙的混凝土养护难度天，控制裂 缝比其他构件困难，而混凝土强度等级高时，更不易控制混凝士 裂缝，因此，混凝士强度等级宜低不宜高，不论多层建筑还是高 层建筑的地下室外墙，承受轴向压力、剪力对混凝士强度等级不 需要太高，土压、水压作用下按偏压构件或按弯曲构件计算，混 疑土强度等级高低对配筋影响很小，所以混凝土强度等级宜采用 C25～C30。地下室内部墙体及柱子，受力大，混凝土易养护对 控制裂缝有利，因此混凝土强度等级应根据结构设计需要进行确 定。

仓的仓格长度则应严格控制在30mm~40m。特例情况：当墙体 总长度在50m～60m范围时，采用设置后浇带，后浇带两侧混凝 土同时浇筑，后浇带在7d后即浇筑，则施工工期较跳仓施工工 期为快。

小外墙下部约束，施工接头缝位置应高出底板上皮不少子 500mm，地下水位高于接缝时应采用钢板止水带

4.2.4地下室外墙在水平方向支承构件可能是墙

能不等，如果按实际情况计算外墙板，类型可能较多，如果支座 是柱子，柱必须竖向计算在外墙水平荷载作用下弯曲组合的偏压 计算。为了计算简单，外墙配筋统一，外墙在水平侧向荷载作用 下按单向板计算，并在楼板处按铰支座，在与基础底板相交处按 固接。 基础底板上部钢筋锚入外墙按构造大于等于5倍直径即可 没有必要按习惯和某些图集要求端部下弯，底板下部钢筋端部也 可不沿外墙上弯，而外墙外侧竖向钢筋下端与底板下部钢筋按搭 妾长度搭接，即能满足外墙外侧竖向钢筋的锚固长度，与基础底 板按固接，而底板在外墙端一般是按铰支座计算，按本规程图 4.2.4连接完全可满足构造要求，而且方便施工节省人工。 无论有地上建筑或无地上建筑，地下室外墙除承受水平荷羞 外，均有竖向轴力存在，应按偏心受压构件计算，按纯弯计算温 凝土裂缝宽度是不切实际的，造成计算结果裂缝超宽而增加 筋。

4.2.4连接完全可满足构造要求，而且方便施工节省人工

无论有地上建筑或无地上建筑，地下室外墙除承受水平荷牵 外，均有竖向轴力存在，应按偏心受压构件计算，按纯弯计算泪 疑土裂缝宽度是不切实际的，造成计算结果裂缝超宽而增加 筋。

2010第12.2.5条规定：高层建筑地下室外墙，其竖向和水平铃 筋应双层双向布置，间距不宜大于150m，配筋率不宜小于 .3%。许多工程的地下室外墙实际情况表明由于混凝士养护比 较困难，裂缝控制难度较大，除高层建筑以外的其他建筑的地下 室外墙竖向钢筋配筋率均不宜小于0.3%，外墙厚度不大于 500mm时，水平分布钢筋的配筋率还应适当增大，宜0.4%~ 0.5%，其直径宜细不宜粗，间距不大于150mm，并宜将水平分 布钢筋布置在竖向钢筋的外侧。

4.2.6在地下室外墙的附壁柱处，实为外墙截面突变，最易产 生竖向裂缝，不少工程就在这些部位出现此类裂缝。为了控制裂 缝，实践表明在附壁柱两侧采取如图4.2.6所示必要的附加钢筋 普施是有效的。无地上建筑的地下室外墙可以不设附壁柱，楼板 的梁在外墙端可按铰支座，虽加天了梁的跨中配筋，但不再配阶 壁柱钢筋，总的钢筋用量反而节省

反力完全可以有效地与上部耗平衡：单层地下室外墙，当上部结 沟柱间距小于墙高度两倍时，则为刚性墙，基础底板反力如同多 层地下室外墙与上部耗平衡，否则地下室外墙应按深梁考虑，伯 是均没有必要地下室外墙与基础底板交接部位设置地梁。当地下 室仅为一层时，参照现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术 规程》JGJ3－2010第12.3.22条宜在墙顶部配置两根直径不小 于20mm的通长构造钢筋。在多层地下室的外墙与楼板交接处不 应设附加钢筋更不应设暗梁

4.3.2作为上部结构嵌固部位的地下室顶板必备条件在国家现 行标准《建筑抗震设计规范》GB50011和《高层建筑混凝土结 沟技术规程》JGJ3等标准中均有规定，上部结构的嵌固部位的 则向位移应趋于零，因此，除地下一层侧向刚度与地上一层侧向 刚度比值应满足有关规定以外，地下室顶板距室外地面不能太 高，在《全国民用建筑工程设计技术措施（结构地基与基础 2009》第5.8.2条4款中也有规定。当地下二层顶板当作上部结 沟的嵌固部位时，楼盖应采用梁板式结构，楼板厚度不应小于 160mm。

4.3.3作为上部结构的嵌固部位，为平衡上部柱

沟技术规程》JGJ3－2010第3.6.3条有此规定。《北京市建筑设 计技术细则一结构专业》第5.2.1条4款3规定，如地下室结构 的楼层侧向刚度不小于相郊上部楼层侧向刚度的3倍时，地下室 贞板也可来用现浇板柱结构（但应设置托板或柱帽）。当有多层 也下室时，除嵌固部位的楼盖采用梁板式外，其他层楼盖可采用 无梁楼盖，这样有利减小层高和基础埋置深度，可节省工程综合 告价。为控制裂缝，地下室楼盖的混凝土强度等级不宜太高， 段不应大于 C35；当强度等级大于 C35 时，可采用60d强度

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5材料、配比、制备及运输

5.1.2本条文考虑到超长大体积混凝土结构的施工及建设周期 般较长的特点，在保证混凝土有足够强度满足使用要求的前提 下，规定了超长大体积混凝土结构采用60d或90d的后期强度 这样可以减少大体积混凝土中的水泥用量，提高掺合料的用量 以降低大体积混凝土的水化温升。同时可以使浇筑后的混凝土内 外温差减小，降温速度控制的难度降低，并进一步降低养护费 用。

5.1.3本条文基于如下考虑

1由于微膨胀剂只有在水中才能起作用，而施工现场很难 达到使微膨胀剂产生效果的养护条件，大量工程实践表明一且养 护条件不满足要求，混凝士的收缩将会比不加微膨胀剂的混凝干 收缩大很多，甚至产生大量的裂缝。目前，大量工程实践证明 不掺加微膨胀剂的混士，同样能保证工程不产裂缝，是裂缝 制风险远远小于掺加微膨胀剂的混凝土。 2掺膨胀剂类外加剂存在“延迟膨胀”的风险和“过量膨 胀”的危害。混凝土的早期塑性收缩在先，与膨胀剂的线膨胀 不同步，待混凝土有一定强度时再膨胀反而会造成混凝土裂缝 另外如果掺量不准确会出现过量膨胀，无其是混凝士先期水份不 足、后期遇到潮湿环境后再膨胀造成混凝土开裂

5.2.1为在超长大体积混凝土结构施工中降低混凝土因水泥水 化热引起的温升，达到降低温度应力和保温养护费用的目的，本

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5.2.2据调研，在供应大体积混凝土工程用混凝土时，大多

以改善混凝土拌合物的和易性，减少混凝士的泌水性。此外掺有 粉煤灰的混凝土具有较小的弹性模量，且能减小混凝土水化热 延缓大体积混凝士水化热峰值的出现，使得最终由温度弓起的约 束力变小。止是由于粉煤灰掺和料的这一特点，使其厂泛应用于 泵送混凝土，来改善混凝土的可泵性和抗裂性，防止集料的离 析。但是，粉煤灰会降低混凝土早期的极限抗拉强度。所以，彩 煤对于混凝土的抗裂存在一个最优掺量。掺有粉煤的混凝土试验 得知抗裂性较基准混凝士有明显的改善，伯对粉煤灰掺量较高的 混凝土应加强养护或采用2次抹面。 2、矿渣粉和优质超细矿渣粉活性均高于粉煤灰，目需水量 较低，改善了絮凝情况，改善料均匀性，伯其水化反应较粉煤灰 快，提高了早期弹性模量，并目产生胶凝量较大，对开裂较为每 感，增天了混凝土收缩裂趋势，细度较大的超细矿粉表现更 甚。掺矿渣粉对混凝土较掺粉煤灰对混凝土抗裂性能低。掺普 矿渣粉还易产生泌水，措施不当易产生表面裂缝。 本规程不主张掺加矿粉，如果必要掺加时，可控制掺量为粉 煤灰的1/3

5.3.2历来各个规范只对低于图纸强度的下限有规定，不设

.3.2历来答个规范只对低于图纸强度的下限有规定，不设超 强度上限，是混凝土易出现裂缝的原因之一。 混凝土实际强度等级大幅超过设计强度等级是混凝土结构裂 逢的原因之一，本规程规定设置上限不应超过30%，弓起相关 单位的重视。 混凝士的收缩除了由于混凝士配合比的不当及养护不足之 外，大量资料证明骨灰比和骨料用量的选择对裂缝数量有直接影 向。水泥是水化热产生的原因，也是混凝土收缩的主要原因，粗 骨料在一定程度上约束了水泥浆的收缩，又能吸收部分水化热

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控制水泥用量过多，与控制粗骨料用量过少都是控制混凝土裂缝 的有效措施。以往单纯用砂率控制砂石比例，现今量化到最少粗 骨料用量，是混凝土配合比管理细化的要求。控制混凝土裂缝应 重视混凝土单方骨料的数量，而且尽量不采用中、小粒径的粗骨 料。 C40以下混凝土实测落度上下限分别为120mm、160mm。

6.1.3由于基础底板及地下室梁结构在约束条件特点与地下室 为外墙不同，分仓技术措施应分开编写，分仓区格不要求在相同 的垂直线上。 地下室顶板也可采用跳仓法施工，有关分仓、混凝土浇筑等 的规定与基础底板相似，但是混凝土浇筑后的养护工作更为重 要，同时应采取保温隔热措施，以控制施工期间混凝土出现裂 缝。 地下室外墙及地下车库顶板在完成防水施工后及时回填和覆 盖土是非常重要的防控裂缝措施

6.1.3由于基础底板及地下室梁结构在约束条件特点与地下室 为外墙不同，分仓技术措施应分开编写，分仓区格不要求在相同 的垂直线上。 地下室顶板也可采用跳仓法施工，有关分仓、混凝土浇筑等

6.2.1预拌混凝土连续供应是超长大体积混凝土结构施工前 项重要的技术准备工作，应选用实力强，信誉好，管理水平高的

.2.1预拌混凝土连续供应是超长天体积混凝土结构施工前 页重要的技术准备工作，应选用实力强、信誉好、管理水平高的 页拌混凝土生产单位，并签订合同文件。同时可以要求预拌混凝 土生产单位报送有针对性的技术保证文件。

6.3.3如竖可结构模板与水平结构模板向时支拆，混土问 浇筑，因竖向结构与水平结构的混凝土竖向厚度尺寸差异大，在 两者结合部位容易出现因混凝土早期塑性收缩差异而产生的裂

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缝，因此，提倡竖向结构模板与水平结构模板分别支拆，混凝二 分别浇筑。

6.4.1本条文主要说明超长大体积混凝土结构底板与梁板混凝 土的浇筑顺序，举例示意如何按“开放仓”A仓，与“封闭仓 B、C 仓的方式分仓进行。参考图 6. 4. 1 如下:

图6.4.1跳仓施工分仓示意图（某工程底板分仓实例)

5.4.2本条强调超长大体积混凝结构跳仓施工的浇筑工艺应 符合下列规定： 1天型基础底板或整个设备基础混凝土的浇筑法应采用大 斜坡推进法施工，大推进坡度为1：6～1：7; 2要求排除泌水，由于采用一次推进天斜坡浇筑法施工 必水沿斜面流到坑底，再机械或人工清出：且要求混凝土表面的 水泥浆应分散开，在初凝之前可用木抹子进行2次压实。

6.4.4本条强调超长大体积混凝土结构跳仓施工浇

6.5.2第2款可采用喷雾、塑料薄膜或养护剂养护施工组织设计（河道堤坝工程）.docx，应经常检 查养护情况，保持混凝土表面湿度。建议把制度落实主墙的养护 借施作为控制重点。 6.5.3麻袋、阻燃保温被等可作为保温材料覆盖混凝土和模板， 以要时，可搭设挡风保温棚或遮阳降温棚

必要时，可搭设挡风保温棚或遮阳降温棚

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7施工过程中的温控及监测

本条中所说的混凝土浇筑体表面温度是指保温覆盖层或 模板与混凝干交界面之间测得的温度，表面温度在覆盖养护 或带模养护时用于温差计算；环境温度用来确定结束覆盖养 护或拆模的时间，在拆除覆盖养护层或拆除模板后用于温差 计算。由于结束覆盖养护或拆模后无法测得混凝土表面温度， 敌采用在基础表面以内450mm位置设置测温点来代替混凝士 表面温度，用于温差计算。 当混凝十浇筑体表面以内50mm位置处的温度与混凝十 浇筑体表面温度差值有大于20℃的趋势时，应增加保温覆 盖层或在模板外侧加挂保温覆盖层：结束覆盖养护或拆模 后，当混凝土浇筑体表面以内50mm位置处的温度与混凝 土温度差值有大于20℃的趋势时，应重新覆盖或增加外保 温措施。 3测温点布置以及相邻两测温点的位置关系应符合本规程 7.0.4条的规定。 4降温速率可通过现场测数据经计算获得。 7.0.3本条对混凝十测温提出了相应的要求，对大体积混凝十 则温开始和结束时间作了规定了。虽然混凝土裂缝控制要求在相 应温差不大于25℃时可以停止覆盖养护，但考虑到天气变化对 温差可能产庄的影响，测温还应继续一段时间，故规定温差小于 20℃时，才可以停止测温。 7.0.4多数超长大体积混凝土结构具有对称轴线，如实际工程 不对称，可根据经验及理论计算结果选择有代表性温度测试位 置。 7.0.6本条对大体积混凝土测温频率进行了规定，每次测温都 应形成报告。 7.0.9温度监测是信息化施工的体现，是从温度方面判断混凝 土质量的一种直观方法。监测单位应每天提供温度监测日报，若

7.0.9温度监测是信息化施工的体现超高层（120m）写字楼施工组织设计，是从温度方面判断混凝 土质量的一种直观方法。监测单位应每天提供温度监测日报，若

监测过程中出现温控指标不止常变化，也应及时反馈给委托单 位，以便发现问题采取相应措施，