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T／CECS 992-2022 预应力压接装配混凝土框架应用技术规程(完整清晰正版).pdf预应力钢绞线的无粘结长度（mm），当一侧有粘 结端时，尚应附加钢绞线应变渗透长度；当两侧 均有粘结端时，应附加双倍钢绞线应变渗透长度； 钢绞线应变渗透长度取单根钢绞线直径的20倍； 强度等级不超过C50时，β取为0.80；混凝土强度 等级为C80时，β1取为0.74；其间按线性内插法确 定；混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.00； 混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94；其间按 线性内插法确定； C1、C2一 柱两侧梁截面受压区高度（mm)； d一 梁端耗能钢筋直径（mm）； h一一 梁截面高度（mm）； ho一 梁端耗能钢筋到梁截面底边缘的距离（mm）； 预应力钢绞线到梁截面顶边缘的距离（mm）； s一 耗能钢筋的应力（N/mm²），应按本规程第A.0.2 条计算； 预应力钢绞线的应力（N/mm²），应按本规程第 A. 0. 3条计算。
图A.0.1位移极限状态下梁柱中节点变形 1一耗能钢筋：2一预应力钢绞线
施工组织设计A.0.2压接装配框架梁端耗能钢筋的应力应变关系可按下列公 式计算：
当 0≤e,< fk/ E, 时:
当 fk/ E o. = E, es E，一一无粘结预应力钢绞线的弹性模量（N/mm²）； fptk一一无粘结预应力钢绞线的极限强度标准值（N/mm²）。 A.0.4耗能钢筋应变ε。和预应力钢绞线无粘结段的总应变ε，应 满足下列公式要求： g≤0. 065 E, 式中: 。 耗能钢筋的应变，按本规程第A.0.1条计算； 无粘结预应力钢绞线应力达到0.95fptk时的应变； pt 无粘结预应力钢绞线在结合面缝隙张开时的附加应 变，按本规程第A.0.1条计算； 考虑损失后预应力钢绞线的有效应力对应的应变 E. 式中: s 耗能钢筋的应变，按本规程第A.0.1条计算； 无粘结预应力钢绞线应力达到0.95fptk时的应变； pt 无粘结预应力钢绞线在结合面缝隙张开时的附加应 变，按本规程第A.0.1条计算； 考虑损失后预应力钢绞线的有效应力对应的应变 E.. 附录 B压接装配框架连接节点 B.0.1压接装配框架梁柱节点弹塑性分析模型应符合下列 规定： 1压接装配梁柱节点的弹塑性分析模型，应能够正确模拟 外力作用下预应力钢绞线和耗能钢筋无粘结区间的应变单一的特 性，应能正确模拟梁柱接触面在外力作用下的开合行为。 2弹塑性分析模型的儿何尺寸、连接关系、边界条件、材 料性能和外界作用应根据压接装配梁柱节点实际情况确定。 3宜采用杆系单元进行节点弹塑性模拟分析，梁柱节点区 域宜设置为刚臂，刚臂外梁柱单元宜采用纤维截面单元模拟，梁 端部与柱结合面处可假定无竖向滑移，梁端耗能钢筋无粘结段部 分和预应力钢绞线应采用单独的杆或索单元模拟（图B.0.1）。 4梁与柱的纤维截面模型应沿截面进行单元细分。 5梁端耗能钢筋宜考虑无粘结段长度和应变渗透的影响 梁端耗能钢筋应变渗透长度，对HRB400和HRB500级钢筋， 有削弱的无粘结段可分别取4d和5d，无削弱的无粘结段可分别 取5d和6d，d为耗能钢筋直径。 6预应力钢绞线在梁跨中部分金属波纹管中粘结锚固时， 计算分析中宜考虑锚固应变渗透的影响，预应力钢绞线粘结端的 应变渗透长度可取单根预应力钢绞线公称直径的20倍。 7混凝土材料的本构模型应包含下降段，混凝土单轴本构 模型、箍筋约束混凝土本构模型、圆钢管约束混凝土本构模型、 方钢管约束混凝土本构模型和混凝土塑性损伤本构模型可按现行 团体标准《建筑结构非线性分析技术标准》T/CECS906的有关 规定确定。 8钢筋和钢材的本构关系模型可按现行团体标准《建筑结 构非线性分析技术标准》T/CECS906的有关规定确定。 B.0.2柱端钢筋耗能型节点和柱端外包钢板低损伤节点弹塑性 分析模型，应符合下列规定： 1柱端钢筋耗能型节点和柱端外包钢板低损伤节点弹塑性 分析模型，应能正确模拟外力作用下耗能钢筋无粘结区间的应变 单一的特性；应能正确模拟柱底与下部结构接触面在外力作用下 的开合行为。 2弹塑性分析模型的几何尺寸、连接关系、边界条件、材 料性能和外界作用应根据压接装配梁柱节点实际情况确定 3宜采用杆系单元进行节点弹塑性模拟分析，柱身宜采用 纤维截面单元模拟，柱端部与基础结合面处可假定无水平滑移， 柱端耗能钢筋无粘结段部分应采用单独的杆单元模 拟(图 B. 0. 2)。 (a)柱端钢筋耗能型节点 (b）柱端外包钢板低损伤节点 图B0.2柱端钢筋耗能型节点和柱端外包钢板低损伤节点弹塑性模型 1一柱纤维单元；2一基础内纤维单元；3一刚臂；4一耗能钢筋单元 5一外包钢板柱纤维单元；6一约束混凝土纤维；7一普通混凝土纤维： 8一钢筋纤维：9一钢板纤维 图B0.2柱端钢筋耗能型节点和柱端外包钢板低损伤节点弹塑性模型 1一柱纤维单元，2一基础内纤维单元；3一刚臂；4一耗能钢筋单元 5一外包钢板柱纤维单元；6一约束混凝土纤维；7一普通混凝土纤维： 8一钢筋纤维：9一钢板纤维 4纤维截面模型应根据实际情况沿截面进行单元细分。 5柱端耗能钢筋宜考虑无粘段长度和应变渗透的影响，耗 能钢筋应变渗透长度宜与梁端耗能钢筋相同。 6混凝土材料的本构模型应包含下降段，混凝土单轴本构 模型、箍筋约束混凝土本构模型、圆钢管纳束混凝土本构模型、 方钢管约束混凝土本构模型和混凝土塑性损伤本构模型可按现行 团体标准《建筑结构非线性分析技术标准》T/CECS906的有关 规定确定。 7钢筋和钢材的应力应变关系模型可按现行团体标准《建 筑结构非线性分析技术标准》T/CECS906的有关规定确定。 附录C压接装配框架结构抗震性能化设计 C.0.1压接装配框架结构抗震性能化设计，应按抗震性能水 准要求进行设防地震、罕遇地震作用下的非线性分析，并应满 足承载力、变形和其他性能设计要求。性能化设计目标及方法 可按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规 定执行。 C.0.2按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有 关规定进行压接装配框架结构抗震性能化设计时，所采用的非线 性分析模型应经试验验证或符合本规程第3章和附录B的规定。 C.0.3抗震设防类别为内类的压接装配框架结构，在多遇地震 作用下，关键结构构件、普通结构构件和耗能构件应基本处于无 损伤受力状态；在设防地震作用下，关键结构构件应基本处于无 损伤状态，普通结构构件、耗能构件的塑性发展应满足预设性能 自标，且结构整体塑性发展机制应符合设计预期；在罕遇地震作 用下，结构变形不应超过表C.0.3的规定限值，且结构整体塑 性发展机制应符合设计预期。丙类结构各阶段性能不应低于 表 C. 0. 3的规定。 表C.0.3 丙类压接装配框架抗震性能最低目标 续表 C. 0. 3 C.0.4采用抗震性能化设计时，压接装配框架结构的构造措施 不应低于本规程抗震等级为三级时的要求。 D.0.2压接装配预制框架柱出厂质量检验宜按表D.0.2要求检 查记录。 压接装配预制框架柱出厂质量检验记 附录 E压接装配框架施工流程 E.0.1采用施工时不需要提前搭设板底支撑架的带后浇叠合层 的双T板或预应力空心板的压接装配框架，宜按图E.0.1流程 组织施工。 图E.0.1 压接装配框架施工流程一 E.0.2采用施工时需要提前搭设板底支撑架的钢筋桁架叠合板 或钢管桁架叠合板的压接装配框架，宜按图E.0.2流程组织 施工。 图E.0.2压接装配框架施工流程二 1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合的规定”或“应按····执行”。 《预应力混凝土结构设计规范》JGJ369 《无粘结预应力钢绞线》JG/T161 《预应力混凝土用金属波纹管》JG/T225 《钢筋连接用灌浆套筒》JG/T398 《钢筋连接用套筒灌浆料》JG/T408 《钢管滚压成型灌浆套筒钢筋连接技术规程》T/CECS687 《钢筋桁架混凝土叠合板应用技术规程》T/CECS715 《建筑结构非线性分析技术标准》T/CECS906 中国工程建设标准化协会标准 9.3质量验收： (111) 附录A压接装配框架梁柱节点位移极限状态验算 附录C压接装配框架结构抗震性能化设计 . (114) 1.0.1利用后张预应力压接实现框架梁柱节点“干式装配”的 “非等同现浇”装配式框架体系，在中大地震作用下除梁柱节点 附近的耗能钢筋和梁柱接触面局部混凝土损伤耗能外，其他部位 构件均处于弹性状态，具有良好的自复位和低损伤的特性，是具 有良好发展潜力的结构体系。自20世纪七八十年代开始，国内 外众多学者和工程技术人员历经了三四十年的研究与实践，相关 标准已经完善，工程上也有一些应用，但并未呈现逐步增加的趋 势。之前已有的体系在结构双向抗侧体系布置、施工安装便利性 和工程造价等方面均存在某些不足，并未完全被业主和工程界接 受，制约了其应用。 针对原有预应力压接装配体系的不足，中国建筑股份有限公 同提出了新型预应力高效装配框架体系（PrecastPrestressed EfficientlyFabricatedFrame，简称PPEFF体系），对预应力压 接装配混合框架体系进行了改进：梁采用了带后浇叠合层的叠合 梁与楼板通过后浇叠合层和钢筋紧密连接，后张预应力筋位于叠 合梁中预制部分截面的中下部，在梁叠合层内设置附加抗剪钢筋 提高梁柱接触面竖向抗剪承载力，采用局部削弱的耗能钢筋在叠 合梁后浇层顶部通过直螺纹套筒与预制柱连接，叠合梁底部不再 设置耗能钢筋。PPEFF体系节点构造更简单，施工现场装配效 率高。在国家十三五重点研发项目“装配式混凝土工业化建筑高 效施工关键技术研究与示范”（项目编号2016YFC0701700）的 支持下，研发团队对PPEFF体系的抗震性能、抗连续倒塌性能 进行了系统理论研究和充分试验验证，相继完成了全国最大的装 配式框架结构抗震试验和世界最大的抗连续倒塌试验，提出了 数值分析以及试验结果均表明，PPEFF体系具有比现浇框架更 好的抗震性能和低损伤特点，更适合在高地震烈度地区应用 2.1.1本规程中预应力压接装配混凝土框架义称预应力高效 装配框架体系（PPEFF体系）。PPEFF体系是统筹考虑结构整 体性、安全性、建筑效率和成本的一体化装配式结构体系，其 主要特征为采用预制柱贯通型预制梁柱节点，梁采用叠合梁： 预制柱与叠合梁中的预制部分采用位于预制梁中下部的后张无 粘结预应力钢绞线在施工现场压接装配，在施工阶段预应力作 用下预制部分截面接近轴压状态或略微上拱，避免配置抗裂钢 筋，提高经济性的同时方便施工质量控制，且在使用状态下承 担可能的梁端正负弯矩，材料利用效率高；梁端负弯矩钢筋和 附加抗剪钢筋位于梁叠合层内，在施工现场用直螺纹套筒与柱 内对应位置的预埋钢筋高效连接；楼板采用预制叠合楼板，与 叠合梁整体浇筑，具有提高结构整体性，提高楼板防水、防火 和隔声性能、方便调整预制板之间施工误差和方便设备管线预 理等众多优点；相邻梁柱节点间的叠合梁跨中部设置部分有粘 结段，将预应力钢绞线意外失效对整个结构的影响限制在局部 范围内，提高结构的抗连续倒塌能力；由于无粘结预应力筋和 普通钢筋同时存在，其具有良好的耗能能力，一定的自复位能 力和良好的抗弯能力。中建集团已完成的理论及试验研究表 明，以上构造使压接装配框架具有比现浇框架结构更好的初始 刚度，低损伤、高延性和抗连续倒塌能力。为进一步提升框架 大震下的低损伤特点，在抗震等级为一级和二级的情况下可与 中建集团提出的低损伤柱脚配套应用（图1）。 图1预应力压接装配混凝土框架 2.1.2本规程所定义的预应力压接装配混凝土梁柱节点特指预 制预应力高效装配框架体系（PPEFF体系）的梁柱节点，基于 中建集团PPEFF体系的研究与工程应用实践，压接装配梁柱节 点具备的诸多构造特征与要求分别在本规程后续章节中作出了说 明与规定（图2） 2.1.3压接装配梁柱节点在设防地震和罕遇地震作用下主要通 过梁端耗能钢筋拉压屈服耗散能量。钢筋中设置局部削弱无粘结 段，可降低钢筋的局部应力集中，保护与之相连的钢筋接头，提 高接头延性大体积防水混凝土工程冬季施工方案施工组织设计实例，为中建集团专利技术。 腿时，可通过设置附加抗剪钢筋来提高梁端面的抗剪极限承 载力。 2.1.5在设防地震和罕遇地震作用下柱端主要通过柱端耗能钢 筋拉压屈服耗散能量。 2.1.5在设防地震和罕遇地震作用下柱端主要通过柱端耗 2.1.6经中建集团试验研究验证，该节点较现浇节点延性更好 2.1.7柱端部设置一定高度外包钢板，进一步加强了柱端 载力和变形能力吉泰龙商场装饰工程施工组织设计，提高了柱端连接节点延性，降低了重大灾害作 用下的损伤程度。该节点为中建集团专利技术。