DB32／T 3496-2019 标准规范下载简介
DB32／T 3496-2019 桥梁结构kang风设计规范式中， Fn、FV、FM—分别为单位长度主梁上阻力、升力与扭矩； 空气密度；
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Cp、Cv、CM一一分别为阻力系数、升力系数和扭矩系数，宜结合风洞试验及数值模拟综合确定， 定方法详见附录C； H一一主梁高度，宜计入栏杆或防撞护栏以及其他桥梁附属物的实体高度； B一主梁宽度。 6.1.2对桥塔等竖向构件CECS580-2019-T 村镇装配式承重复合墙结构居住建筑设计标准，静风荷载只包括阻力与扭矩，计算方法参考式(9)与式(11) 6.1.3对圆形截面的斜拉索、主缆等构件，静风荷载可只计算阻力，计算方法可参考式(9)。
6.2.1在单位长度主梁上的抖振力按下列公式计算：
.1在单位长度主梁上的抖振力按下列公式计算
Fh(t) = pU?H2CXD u(t) 2 U Fb(t) = u(t) +CM%M w(t)
氏中 F(t)、F(t)、F(t)一一分别为阻力、升力和扭矩抖振力； 元一平均风速； Cp、C、CM一一分别是攻角为α。时的阻力、升力和扭矩系数； C、C、CM一一分别是攻角为α。时阻力、升力和扭矩系数关于攻角的一阶导数； XL、XL、XD、XD、XM、XM 气动导纳函数，宜通过风洞试验进行确定，确定方法详见附录C； u(t)、w(t)一一分别为顺风向、竖向脉动风速，通过风场模拟方法进行模拟。 6.2.2对于桥塔等竖向构件，抖振力计算方法参考式(12)、式(13)、式(14)
pU(2B)KP P Bα +KP +Kα+KP (15) U U B U B se: pU?(2B)KH ***(16) U U B SU 8 F =pU2(2B2)| KA +K'Aα+K"A. ...(17) U U B B
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乙桥梁结构抗风安全性验算
7.1.1主跨跨径大于400m的斜拉桥和主跨跨径大于600m的悬索桥应计算其静力稳定性 7.1.2悬索桥的横向屈曲临界风速按下述公式计算：
式中， U——横向屈曲临界风速； B. 主梁宽度； H——主梁高度； Bc 主缆中心距； m 桥面系及单位长度主缆质量； 桥面系及单位长度主缆质量惯矩； f. 对称扭转基频； f 对称竖向弯曲基频； 扭弯频率比：
U=KB... HM Kb CH B 7 b= 元pb 2 f T
CH主梁阻力系数； C——风攻角α=0°时主梁升力系数的斜率，宜通过风洞试验或数值模拟获得 7.1.3悬索桥的横向屈曲临界风速应满足下述规定：
式中， U.桥面高度处的设计基准风速
式中 Ua一 桥面高度处的设计基准风速。
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7.1.5静力扭转发散的临界风速U应满足下述规定：
静力扭转发散的临界风速U应满足下述规定：
中 桥面高度处的设计基准风速。
U≥2U +****(23
2.1斜拉桥和悬索桥的钢质桥塔、宽高比B/H<4的钢主梁应验算其自立状态下的驰振稳定性 2.2当驰振力系数C+C<0时，应检验驰振稳定性。驰振临界风速可用下式估算：
服务平台 式中， Ue 驰振临界风速； 结构一阶弯曲圆频率，の=2元f； 5.—结构阻尼比; H. 构件断面迎风宽度。
式中， 驰振临界风速； 结构一阶弯曲圆频率，の,=2元f； 5—结构阻尼比； H、—构件断面迎风宽度。
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[U.] (26 f·B
一主梁宽度； CrJ一 颤振检验风速，可按7.3.8条计算。 3.2成桥状态下的双塔斜拉桥可按对称扭转基频计算其稳定性。成桥状态下的悬索桥可取较小 基频计算其稳定性。
7.3.3额振稳定性检验可按以下分级进行：
1）当颤振稳定性指数I，<2.5时，可按第7.3.4条规定计算桥梁的颤振临界风速。 2）当颤振稳定性指数2.5≤I，<4.0时，宜通过节段模型风洞试验进行检验。 3）当颤振稳定性指数4.0≤I，<7.5时，宜进行主梁的气动选型，并通过节段模型试验、全桥模型试 验或详细的颤振稳定性分析进行检验。 4）当颤振稳定性指数I，>7.5时，宜进行主梁的气动选型，通过节段模型试验、全桥模型试验和详 细的颤振稳定性分析进行检验，必要时应采用振动控制技术。 7.3.4当颤振稳定性指数I，<2.5时，颤振临界风速可按下述公式计算：
7.3.4当颤振稳定性指数I<2.5时，颤振临界风速可按下述公式
式中， U.——平板颤振临界风速； n. 攻角效应系数，按表5取用
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表5形状系数n.和攻角效应系数n。
7.3.5主跨跨径小于300m的桥梁， 断面宽高比B/H=4~8时，可按式(29)估算颤振临界风速； 对宽高比B/H<4的主梁断面，其颤振临界风速取式(29)和式(30)计算结果的较小值
U.. ...B.......2.
=12fH *(30)
武中 U.—额振临界风速； [U.]一 一额振检验风速，可按第7.3.8条规定计算。 7.3.8颤振检验风速可按下式计算：
式中， 风速脉动修正系数。
U.. ≥U.........
U. ] =1.2 μ, ·Ua .+.................................
7.3.9风速脉动修正系数μ，按表6规定选月
风速脉动修正系数μ按表6规定选用
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表6风速脉动修正系数L
7.4.1由于风的脉动作用，引起桥梁结构发生抖振。当判断结构对风的作用较为敏感时，宜通过适当 的风洞试验及数值模拟技术确定其气动力参数，并进行结构抖振响应分析，必要时可通过全桥气动弹性 模型试验测定其抖振响应。
4.1由于风的脉动作用，引起桥梁结构发生抖振。当判断结构对风的作用较为敏感时，宜通过 风洞试验及数值模拟技术确定其气动力参数，并进行结构抖振响应分析，必要时可通过全桥气动 型试验测定其抖振响应。 4.2抖振响应分析应考虑脉动风的空间相关性和动力特征以及结构的振动特性等因素，宜包括 能被紊流激发的振型。
7.5.1混凝土桥梁可不考虑涡激共振的影响，钢桥或钢质桥塔宜通过风洞试验作涡激振动测试。 7.5.2当结构基频大于5Hz时，可不考虑涡激共振的影响， 7.5.3实腹式桥梁的竖向涡激共振发生风速可按下式计算：
7.5.4实腹式桥梁的扭转涡激共振的发生风速可按下式计算
U. = 2.0f.B ..(33)
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E,E.h h. : 2元m,5s B m, = OB
式中， h.——竖向涡激共振振幅； m一一桥梁单位长度质量。对变截面桥梁，可取1/4跨径处的平均值；对斜拉桥，应计入斜拉索质量的 一半；对悬索桥，应计主缆全部质量； 5一桥梁结构阻尼比； βas一一形状修正系数，对宽度小于1/4有效高度，或具有垂直腹板的钝体断面，取为2；对六边形断 面或宽度大于1/4有效高度或具有斜腹板的钝体断面，取为1； H一一主梁高度，见图1； β,一—系数，对六边形截面取0，其他截面取1; I.—紊流强度； 桥面的基准高度； 20 桥址处的地表粗糙高度，可按表1选取，
）闭口截面主梁的桥宽及梁高 图1桥面的宽度和高度
7.5.6实腹式桥梁扭转渴激共振振幅可按下式估算
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0. : 2元lp5s pB4
式中 I。桥梁单位长度质量惯矩，对变截面桥梁，取1/4跨径处的平均值；对斜拉桥，应计入斜拉索质 量的一半；对悬索桥，应计入主缆全部质量； 0。一一扭转涡激共振振幅：
7.5.7涡激共振振幅的允许值可按下述公式计
激共振的振幅应满足下
式中，[ha]——竖向涡激共振的允许振幅。 2）扭转涡激共振的振幅应满足下述规定：
h.<[h.] 0.04 (44
0, <[0. ] = 4.56 *(45 Bf.
5.8拉索有可能会出现参数振动、线性内部共振、涡激共振以及风雨激振等振动，应采取相应 控制其振动。
乔梁结构的抗风能力可通过结构措施、气动措施和机械措施予以提高或改善。 结构措施是通过增加结构的总体刚度来提高桥梁结构气动稳定性的措施 气动措施是通过选择空气动力稳定性好的断面或较小改变主梁、桥塔、吊杆、拉索的外形或附 置，提高桥梁结构气动稳定性或降低风振响应的措施，
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8.1.4机械措施是通过附加阻尼来提高桥梁结构气动稳定性或降低风振响应的措施。
8.2.1主梁风致振动控制措施：
1）主梁基本断面的选择应考虑气动稳定性的要求。 2）当主梁的基本断面不能满足气动稳定性要求或者出现不能接受的涡激共振时，可适当修改断面 或附加导流板、抑流板、风嘴、分流板和中央稳定板等装置改善空气动力学性能。 3）在满足气动稳定性要求的前提下，可采用机械措施降低涡激共振或抖振响应。
8.2.2桥塔和高墩风致振动控制措施
1）桥塔驰振稳定性和涡振性能可通过桥塔塔柱断面切角或附加气动装置改善。 2）当气动措施不能满足抗风要求时，可采用阻尼装置或主动控制措施控制桥塔施工过程和成桥后 的风致振动。
8.2.3拉索和吊杆风致振动控制措施
1）拉索的振动可通过设置阻尼装置、辅助缆索或联结器等措施进行控制。 2）防止或降低风雨激振发生可采用附加凸起、卷缠螺旋线、表面加工或改变断面形状等措施。 3）吊杆的振动可采用辅助缆索或联结器联结若干根进行控制
3.1控制装置的设计使用年限不宜小于桥梁结构使用年限，当控制装置设计使用年限小于桥梁 用年限时，控制装置达到使用年限时应及时检测，检测应符合相关规程或标准的技术要求（如黏 阻尼器需满足JT/T926的技术要求），检测后重新确定控制装置后续使用年限或更换。 3.2控制装置应具有良好的抗疲劳、抗老化性能
8.3.2控制装置应具有良好的抗疲劳、抗老化
3.3.3控制装置需要考虑防、除锈和防火时，应外涂防腐、防锈漆、防火涂料或进行其 但不能影响控制装置的正常工作。
空制装置需要考虑防腐、除锈和防火时，应外涂防腐 理 响控制装置的正常工作。 当采用机械措施时，控制装置应经过减振结构或子结构力学性能试验，验证减振装置的性能和 控制装置中非减振构件的材料应达到设计强度要求。
附录A （资料性附录） 江苏省基本风速值 A.1江苏省主要气象台站10年、50年和100年重现期下的基本风速值见表A.1。 A.2江苏省100年重现期下的基本风速分布图如图A.1所示
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表A.1江苏省主要气象台站基本风速值
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图A.1江苏省100年一遇基本风速分布图
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对于台风、下击暴流等风场可根据实际情况采用非平稳风速模型进行描述。在非平稳风速模型中， 基本时距T内的风速被视作时变平均风速与脉动风速的叠加，即
(t)一时变平均风速； u()一一非平稳脉动风速， 基于非平稳风速模型，脉动风的特征参数主要包括紊流强度、紊流积分尺度和紊流演变谱密度 B.2紊流强度：
比中 I顺风向（i=u）、横风向（i=v）或竖向（i=w）非平稳紊流强度 ——非平稳脉动风速的均方根； E·1—在基本时距内取均值。
式中 L——顺风向（i=u）、横风向（i=v）或竖向（i=w）非平稳紊流积分尺度 R(t)一—非平稳脉动风速的自相关函数。 滞后时间。
B.4紊流演变谱密度：
1=E U() i=u,v,w **(B.
L, = E i=u,v,w **(B.3)
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U B 1 A(n,t)= *(B.5) [U()) 1 + B nz U(t) nS(n) Af **(B.6) u2 (1 + Bf)4
U I+B U A(n,t)= [U()) 1 + B nz U(t) nS(n) Af u2 (1 + Bf°)B
当缺乏实测风速数据时，可采用Kaimal谱作为平稳脉动风速功率谱密度计算紊流演变谱密度，即 α ==1、β=5/3、A= 200、B= 50 。
当缺乏实测风速数据时，可采用Kaimal谱作为平稳脉动风速功率谱密度计算紊流演变谱密度，即 α=%=1、β=5/3、4=200、B= 50 。
GB／T 51238-2018 岩溶地区建筑地基基础技术标准（完整正版、清晰无水印）DB32/T34962019
氏中 C、Cv、CM——分别为阻力系数、升力系数和扭矩系数； FH、FV、FM一一分别为主梁上测得的阻力、升力与扭矩； p空气密度； U一一试验风速； H一一主梁高度； B主梁宽度。
CH 0.5pU°H (C.1
SY／T 6218-2019 套管开窗及侧钻作业方法.pdfFv Cv : 0.5pU2B *(C.2 FM (C.3 0.5pU,B2
气动导纳函数是描述脉动风速作用在结构上气动力非定常特性的修正系数，包含了所有体现气 定常特性的因素。主梁断面的气动导纳函数一般通过风洞试验测得。基于风洞试验，同时测得3 的抖振力分量及2个脉动风速分量，通过互功率谱密度法即可有效获得6个气动导纳函数。
颤振导数是气动自激力关于不同方向运动位移、速度的变化率，即不同方尚发生单位位移和速度引 起的气动自激力的变化，表征结构在均匀流场中运动时引起周围流场变化而导致气流反作用到结构上的 自激力特性。振导数需通过风洞试验或计算流体力学方法获得，