标准规范下载简介

04.《建筑抗震设计规范》GB50011-2010

下降段且要求不小于0.2αmax，确定水平向减震系数需专门研究 往往不易实现。例如要使水平向减震系数为0.25，需有：

对Ⅱ类场地T=0.35s，阻尼比0.05，相应的T为4.7s 但此时α=0.175αmax，不满足α≥0.2αmax的要求。 2）结构基本周期大于特征周期的情况： 不隔震结构的基本周期T。大于特征周期T.时，地震影响 系数为

为使隔震结构的水平向减震系数达到β，同样考虑1.2.的调 整系数，需有

T／CBDA 15-2018 电影院室内装饰装修技术规程β= 1. 2m(Tg/T,)(To/Tg)0.9

当隔震后结构基本周期Ti>5T，时，也需专门研究。 注意，若在T。

图27隔震层扭转计算简图

u; =V(u. +utisina;)? +(uricosα;)2

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u? + 2uuri sina; + ur.?

ui=nuc =l+（uti/uc)sina

另一方面，在水平地震下i支座的附加位移可根据楼层的扭转角 与支座至隔震层刚度中心的距离得到，

平地震下i支座的附加位移可 层刚度中心的距离得到，

uti kh kir; rie uc n; =1+ r;esina

如果将隔震层平移刚度和扭转刚度用隔震层平面的几何尺寸表 述，并设隔震层平面为矩形且 震支座均匀布置，可得

kh oc ab Zkjr2 oc ab(a² +62)/12 n:=1+12esi/(a²+62)

对于同时考虑双向水平地震作用的扭转影响的情况，由于隔 震层在两个水平方向的刚度和阻尼特性相同，若两方向隔震层顶 部的水平力近似认为相等，均取为F，可有地震扭矩

同时作用的地震扭矩取下列二者的较大：

Mtx = Fekey， Mty = Fekex

Mt=/M+(0.85M)2和Mt=/M+(0.85Mx)2

其中，偏心距e为下列二式的较大值：

e =Ve +(0. 85ey)2 和 e =Ve +(0. 85ex)2

考虑到施工的误差，地震剪力的偏心距e宜计入偶然偏心距的影 向，与本规范第5.2节的规定相同，隔震层也采用限制扭转影响 系数最小值的方法处理。由于隔震结构设计有助于减轻结构扭转 反应，建议偶然偏心距可根据隔震层的情况取值，不一定取垂直

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于地震作用方向边长的5%。 3对于砌体结构，其竖向抗震验算可简化为墙体抗震承载 力验算时在墙体的平均正应力。计人竖向地震应力的不利影响。 4考虑到隔震层对竖向地震作用没有隔震效果，上部砌体 结构的构造应保留与竖向抗力有关的要求。对砌体结构的局部尺 寸、圈梁配筋和构造柱、芯柱的最大间距作了原则规定。

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13.1.1非结构的抗震设计所涉及的设计领域较多，本章主要涉 及与主体结构设计有关的内容，即非结构构件与主体结构的连接 生及其锚固的设计。 非结构构件（如墙板、幕墙、广告牌、机电设备等）自身的 抗震，系以其不受损坏为前提的，本章不直接涉及这方面的 内容。 本章所列的建筑附属设备，不包括工业建筑中的生产设备和 相关设施。

13.1.2非结构构件的抗震设防目标列于本规范第3.7节。与主

建筑非结构构件和建筑附属机电设备支架的抗震设防分类， 各国的抗震规范、标准有不同的规定，本规范大致分为高、中 低个层次： 高要求时，外观可能损坏而不影响使用功能和防火能力，安 全玻璃可能裂缝，可经受相连结构构件出现1.4倍以上设计挠度 的变形，即功能系数取≥1.4； 中等要求时，使用功能基本正常或可很快恢复，耐火时间减 少1/4，强化玻璃破碎，其他玻璃无下落，可经受相连结构构件 出现设计挠度的变形，功能系数取1.0； 一般要求，多数构件基本处于原位，但系统可能损坏，需修 理才能恢复功能，耐火时间明显降低，容许玻璃破碎下落，只能 经受相连结构构件出现0.6倍设计挠度的变形，功能系数 取0.6。

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世界各国的抗震规范、规定中，要求对非结构的地震作用进 行计算的有60%，而仅有28%对非结构的构造作出规定。考虑 到我国设计人员的习惯，首先要求采取抗震措施，对于抗震计算 的范围由相关标准规定，一般情况下，除了本规范第5章有明确 规定的非结构构件，如出屋面女儿墙、长悬臂构件（雨篷等） 外，尽量减少非结构构件地震作用计算和构件抗震验算的范围 例如，需要进行抗震验算的非结构构件大致如下： 17～9度时，基本上为脆性材料制作的幕墙及各类幕墙的 连接； 28、9度时，悬挂重物的支座及其莲接、出屋面广告牌和 类似构件的锚固； 3附着于高层建筑的重型商标、标志、信号等的支架； 48、9度时，乙类建筑的文物陈列柜的支座及其连接： 57～9度时，电梯提升设备的锚固件、高层建筑的电梯构 件及其锚固； 67～9度时，建筑附属设备自重超过1.8kN或其体系自 振周期大于0.1s的设备支架、基座及其锚固。 13.1.3很多情况下，同一部位有多个非结构构件，如出人口通 道可包括非承重墙体、悬吊顶棚、应急照明和出人信号四个非结 构构件；电气转换开关可能安装在非承重隔墙上等。当抗震设防 要求不同的非结构构件连接在一起时，要求低的构件也需按较高 的要求设计，以确保较高设防要求的构件能满足规定

13.2.1本条明确了结构专业所需考虑的非结构构件的影响，包 活如何在结构设计中计入相关的重力、刚度、承载力和必要的相 互作用。结构构件设计时仪计入支承非结构部位的集中作用并验 算连接件的锚固。 13.2.2非结构构件的地震作用，除了自身质量产生的惯性力

外，还有支座间相对位移产生的附加作用；二者需同时组合

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功能（或重要）系数、构件类别系数、位置系数、动力放大系数 和构件重力六个因素所决定。 设计加速度一般取相当于设防烈度的地面运动加速度；与本 规范各章协调，这单仍取多遇地震对应的加速度。 部分非结构构件的功能系数和类别系数参见本规范附录M 第M.2节。 位置系数，一般沿高度为线性分布，顶点的取值，UBC97 为4.0，欧洲规范为2.0，日本取3.3。根据强震观测记录的分 析，对多层和般的高层建筑，顶部的加速度约为底层的二倍； 当结构有明显的扭转效应或高宽比较大时，房屋顶部和底部的加 速度比例大于2.0。因此，凡采用时程分析法补充计算的建筑结 构，此比值应依据时程分析法相应调整。 状态系数，取决于非结构体系的自振周期，UBC97在不同 场地条件下，以周期1s时的动力放大系数为基础再乘以2.5和 1.0两档，欧洲规范要求计算非结构体系的自振周期Ta，取值 为3/L1十（1一T/T1)2」，日本取1.0、1.5和2.0三档。本规范 不要求计算体系的周期，简化为两种极端情况，1.0适用于非结 构的体系自振周期不大于0.06s等体系刚度较大的情况，其余按 T。接近于T的情况取值。当计算非结构体系的自振周期时，则 可按2/[1+(1Ta/Ti)]采用。 由此得到的地震作用系数（取位置、状态和构件类别三个系 数的乘积)的取值范围，与主体结构体系相比，UBC97按场地不 同为（0.7～4.0)倍L若以硬土条件下结构周期1.0s为1.0，则为 (0.5～5.6)倍，欧洲规范为0.75～6.0倍[若以硬土条件下结构 周期1.0s为1.0，则为（1.2～10）倍。我国一般为（0.6～4.8） 倍[若以T。=0.4s、结构周期1.0s为1.0，则为(1.3～11)倍」。 13.2.4非结构构件支座间相对位移的取值，凡需验算层间位移 者，除有关标准的规定外，一般按本规范规定的位移限值采用。 对建筑非结构构件，其变形能力相差较大。砌体材料构成的 非结构构件，由于变形能力较差而限制在要求高的场所使用，国

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外的规范也只有构造要求而不要求进行抗震计算；金属幕墙和高 级装修材料具有较大的变形能力，国外通常由生产厂家按主体结 构设计的变形要求提供相应的材料，而不是由材料决定结构的变 形要求；对玻璃幕墙，《建筑幕墙》标准中已规定其平面内变形 分为五个等级，最大1/100，最小1/400。 对设备支架，支座间相对位移的取值与使用要求有直接联 系。例如，要求在设防烈度地震下保持使用功能（如管道不破碎 等），取设防烈度下的变形，即功能系数可取2～3，相应的变形 限值取多遇地震的（3～4）倍；要求在罕遇地震下不造成次生灾 害，则取空遇地震下的变形限值。 13.2.5本条规定非结构构件地震作用效应组合和承载力验算的 原则。强调不得将摩擦力作为抗震设计的抗力。

13.2.5本条规定非结构构件地震作用效应组合和承载力验算的

建筑非结构构件的基本抗震措施

89规范各章中有关建筑非结构构件的构造要求如下： 1砌体房屋中，后砌隔墙、楼梯间砖砌栏板的规定； 2多层钢筋混凝土房屋中，围护墙和隔墙材料、砖填充墙 布置和连接的规定； 3单层钢筋混凝土柱厂房中，天窗端壁板、围护墙、高低 跨封墙和纵横跨悬墙的材料和布置的规定，砌体隔墙和围护墙、 墙梁、大型墙板等与排架柱、抗风柱的连接构造要求； 4单层砖柱厂房中，隔墙的选型和连接构造规定； 5单层钢结构厂房中，围护墙选型和连接要求 2001规范将上述规定加以合并整理，形成建筑非结构构件 材料、选型、布置和锚固的基本抗震要求。还补充了吊车走道 板、天沟板、端屋架与山墙间的填充小屋面板，天窗端壁板和天 窗侧板下的填充砌体等非结构件与支承结构可靠连接的规定， 玻璃幕墙已有专门的规程，预制墙板、顶棚及女儿墙、雨篷 等附属构件的规定，也由专门的非结构抗震设计规程加以规定。 本次修订的主要内容如下

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13.3.5进一步明确厂房围护墙的设置应注意下列问题，

1唐山地震震害经验表明：嵌砌墙的墙体破坏较外贴墙轻 得多，但对厂房的整体抗震性能极为不利，在多跨厂房和外纵墙 不对称布置的厂房中，由于各柱列的纵向侧移刚度差别悬殊，导 致广房纵向破坏，倒的震例不少，即使两侧均为嵌砌墙的单跨 厂房，也会由于纵向侧移刚度的增加而加大厂房的纵向地震作用 效，特别是柱顶地震作用的集中对柱顶节点的抗震很不利，容易 造成柱顶节点破坏，危及屋盖的安全，同时由于门窗洞口处刚度 的削弱和突变，还会导致门窗洞口处柱子的破坏，因此，单跨厂 房也不宜在两侧采用嵌砌墙。 2砖砌体的高低跨封墙和纵横向厂房交接处的悬墙，由于 质量大、位置高，在水平地震作用特别是高振型影响下，外甩力 大，容易发生外倾、倒塌，造成高砸低的震害，不仅砸坏低屋 盖，还可能破坏低跨设备或伤人，危害严重，唐山地震中，这科 震害的发生率很高，因此，宜采用轻质墙板，当必须采用砖砌体 时，应加强与主体结构的锚拉。 3高低跨封墙直接砌在低跨屋面板上时，由于高振型和上 下变形不协调的影响，容易发生倒破坏，并砸坏低跨屋盖，邢 台地震7度区就有这种震例。 4砌体女儿墙的震害较遍，故规定需设置时，应控制其 高度，并采取防地震时倾倒的构造措施。 5不同墙体材料的质量、刚度不同，对主体结构的地震影 响不同，对抗震不利，故不宜采用。必要时，宜采用相应的 措施。

13.3.6本条文字表达略有修改。轻型板材是指彩色涂层压

降低厂房屋盖和围护结构的重量，对抗震土分有利。震害调

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查表明，轻型墙板的抗震效果很好。大型墙板围护厂房的抗震性 能明显优于砌体围护墙房。大型墙板与厂房柱刚性连接，对厂 房的抗震不利，并对，房的纵向温度变形、房柱不均匀沉降以 及各种振动也都不利。因此，大型墙板与厂房柱间应优先采用柔 性连接。 嵌砌砌体墙对厂房的纵向抗震不利，故一般不应采用。 13.4建筑附属机电设备支架的基本抗囊措施 本规范仅规定对附属机电设备支架的基本要求。并参照美国 UBC规范的规定，给出了可不作抗震设防要求的一些小型设备 和小直径的管道。 建筑附属机电设备的种类繁多，参照美国UBC97规范，要 求自重超过1.8kN（400磅）或自振周期大于0.1s时，要进行 抗震计算。计算自振周期时，般采用单质点模型。对于支承条 件复杂的机电设备，其计算模型应符合相关设备标准的要求，

查表明，轻型墙板的抗震效果很好。大型墙板围护厂房的抗震性 能明显优于砌体围护墙房。大型墙板与厂房柱刚性连接，对厂 房的抗震不利，并对厂房的纵向温度变形、厂房柱不均匀沉降以 及各种振动也都不利。因此，大型墙板与厂房柱间应优先采用柔 性连接。 嵌砌砌体墙对厂房的纵向抗震不利，故一般不应采用。 13.4建筑附属机由设务支架的其本抗微措施

13.4建筑附属机电设备支架的基本抗囊措施

本规范仅规定对附属机电设备支架的基本要求。并参照美国 UBC规范的规定，给出广可不作抗震设防要求的一些小型设备 和小直径的管道。 建筑附属机电设备的种类繁多，参照美国UBC97规范，要 求自重超过1.8kN（400磅）或自振周期大于0.1s时，要进行 抗震计算。计算自振周期时，般采用单质点模型。对于支承条 件复杂的机电设备，其计算模型应符合相关设备标准的要求

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附录M·实现抗震性能设计目标的参考方法

1结构构件抗震性能设计方法

M.1.1本条依据震害，尽可能将结构构件在地震中的破坏程 度，用构件的承载力和变形的状态做适当的定量描述，以作为性 能设计的参考指标。 关于中等破坏时构件变形的参考值，大致取规范弹性限值和 弹塑性限值的平均值；构件接近极限承载力时，其变形比中等破 坏小些；轻微损坏，构件处于开裂状态，大致取中等破坏的 半。不严重破坏，大致取规范不倒塌的弹塑性变形限值的90%。 不同性能要求的位移及其延性要求，参见图28。从中可见 对于非隔震、减震结构，性能1，在罕遇地震时层间位移可按线 性弹性计算，约为［△ue」，震后基本不存在残余变形；性能2， 震时位移小于2△ue，震后残余变形小于0.5L△ue；性能3 考虑阻尼有所增加，震时位移约为（4～5）L△ue」，按退化刚度估 计震后残余变形约[△ue」；性能4，考虑等效阻尼加大和刚度退 化，震时位移约为（7～8)△u，震后残余变形约2[△ue。

图28不同性能要求的位移和延性需求示意图

从抗震能力的等能量原理，当承载力提高一倍时，延性要求 减少一半，故构造所对应的抗震等级大致可按降低一度的规定采

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用。延性的细部构造，对混凝土构件主要指箍筋、边缘构件和轴 玉比等构造，不包括影响正截面承载力的纵向受力钢筋的构造要 求：对钢结构构件主要指长细比、板件宽厚比、加劲肋等构造

M.1.2本条列出了实现不同性能要求的构件承载力验算表达

式，中震和大震均不考虑地震效应与风荷载效应的组合

M.1.3本条给出竖向构件弹塑性变形验算的注意事项。

对于不同的破坏状态，弹塑性分析的地震作用和变形计算的 方法也不同，需分别处理。 地震作用下构件弹塑性变形计算时，必须依据其实际的承载 力一取材料强度标准值、实际截面尺寸（含钢筋截面）、轴向 力等计算，考虑地震强度的不确定性，构件材料动静强度的差异 等等因素的影响，从工程的角度，构件弹塑性参数可仍按杆件模 型适当简化，参照IBC的规定，建议混凝土构件的初始刚度取 短期或长期刚度，至少按0.85E1简化计算。 结构的竖向构件在不同破坏状态下层间位移角的参考控制 标，若依据试验结果并扣除整体转动影响，墙体的控制值要远小 于框架柱。从工程应用的角度，参照常规设计时各楼层最大层间 立移角的限值，若干结构类型按本条正文规定得到的变形最天的 楼层中竖向构件最大位移角限值，如表9所示

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生对应于不同破坏状态的最大层间位移

M.3建筑构件和建筑附属设备抗震计算的楼面谱方法

非结构抗震设计的楼面谱，即从具体的结构及非结构所在的

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楼层在地震下的运动（如实际加速度记录或模拟加速度时程）得 到具体的加速度谱，体现非结构动力特性对所处环境（场地条 件、结构特性、非结构位置等）地震反应的再次放大效果。对不 同的结构或同一结构的不同楼层，其楼面谱均不相同，在与结构 体系主要振动周期相近的若干周期段，均有明显的放大效果。下 面给出北京长富宫的楼面谱，可以看到上述特点。 北京长富宫为地上25层的钢结构，前六个自振周期为 3.45s、1.15s、0.66s、0.48s、0.46s、0.35s。采用随机振动法 计算的项层楼面反应谱如图29所示，说明非结构的支承条件不 同时，与主体结构的某个振型发生共振的机会是较多的

图29长富宫顶层的楼面反应谱

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14.1.1本章是新增加的，主要规定地下建筑不同于地面建筑的 抗震设计要求。 地下建筑种类较多，有的抗震能力强，有的使用要求高，有 的服务于人流、车流，有的服务于物资储藏，抗震设防应有不同 的要求。本章的适用范围为单建式地下建筑，且不包括地下铁道 和城市公路隧道，因为地下铁道和城市公路隧道等属于交通运输 类工程。 高层建筑的地下室（包括设置防震缝与主楼对应范围分开的 地下室）属于附建式地下建筑，其性能要求通常与地面建筑 致，可按本规范有关章节所提出的要求设计。 随着城市建设的快速发展，单建式地下建筑的规模正在增 大，类型正在增多，其抗震能力和抗震设防要求也有差异，需要 在工程设计中进一步研究，逐步解决。 14.1.2建设场地的地形、地质条件对地下建筑结构的抗震性能 均有直接或间接的影响。选择在密实、均匀、稳定的地基上建 造，有利于结构在经受地震作用时保持稳定。 14.1.3、14.1.4对称、规则并具有良好的整体性，及结构的侧 向刚度宜自下而上逐渐减小等是抗震结构建筑布置的常见要求。 地下建筑与地面建筑的区别是，地下建筑结构尤应力求体型简 单，纵向、横向外形平顺，部面形状、构件组成和尺寸不沿纵向 经常变化，使其抗震能力提高。 关于钢筋混凝土结构的地下建筑的抗震等级，其要求略高于 高层建筑的地下室，这是由于： ①高层建筑地下室，在楼房倒塌后一般即弃之不用，单建

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式地下建筑则在附近房屋倒塌后仍常有继续服役的必要，其使用 功能的重要性常高于高层建筑地下室； ②地下结构般不宜带缝工作，尤其是在地下水位较高的 场合，其整体性要求高于地面建筑： ③地下空间通常是不可再生的资源，损坏后一般不能推倒 重来，需原地修复，而难度较大。 本条的具体规定主要针对艺类、内类设防的地下建筑，其他 设防类别，除有具体规定外，可按本规范相关规定提高或降低。 14.1.5岩石地下建筑的口部结构往往是抗震能力薄弱的部位 洞口的地形、地质条件则对口部结构的抗震稳定性有直接的影 响，故应特别注意洞口位置和口部结构类型的选择的合理性。

14.2.1本条根据当前的工程经验，确定抗震设计中可

4.2. 永长店 算分析的地下建筑的范围。 设防烈度为7度时工、Ⅱ类场地中的内类建筑可不计算，主 要是参考唐山地震中天津市人防工程震害调查的资料。 设防烈度为8度（0.20g）1、1类场地中层数不多于2层 体型简单、跨度不大、构件连结整体性好的丙类建筑，其结构刚 度相对较大，抗震能力相对较强，具有设计经验时也可不进行地 震作用计算。

算分析的地下建筑的范围。

14.2.2本条规定地下建筑抗震计算的模型和相应的计算

1地下建筑结构抗震计算模型的最大特点是，除了结构目 身受力、传力途径的模拟外，还需要正确模拟周围土层的影响 长条形地下结构按横截面的平面应变问题进行抗震计算的方 法，一般适用于离端部或接头的距离达1.5倍结构跨度以上的地 下建筑结构。端部和接头部位等的结构受力变形情况较复杂，进 行抗震计算时原则上应按空间结构模型进行分析。 结构形式、土层和荷载分布的规则性对结构的地震反应都有 影响，差异较大时地下结构的地震反应也将有明显的空间效应

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此时，即使是外形相仿的长条形结构，也宜按空间结构模型进行 抗震计算和分析。 2对地下建筑结构，反应位移法、等效水平地震加速度法 或等效侧力法，作为简便方法，仅适用于平面应变问题的地震反 应分析；其余情况，需要采用具有普遍适用性的时程分析法。 3反应位移法。采用反应位移法计算时，将土层动力反应 应移的最大值作为强制位移施加于结构上，然后按静力原理计算 内力。土层动力反应位移的最大值可通过输人地震波的动力有限 元计算确定。 以长条形地下结构为例，其横截面的等效侧向荷载为由两侧 土层变形形成的侧向力力（之）、结构自重产生的惯性力及结构与周 围土层间的剪切力t三者的总和（图30）。地下结构本身的惯性 力，可取结构的质量乘以最大加速度，并施加在结构重心上

b（）和可按下列公式计算：

() k[u() u()

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的地层的剪切刚度，其值约为初始值的70%～80%；H为顶板 以上土层的厚度，S为基底上的速度反应谱，可由地面加速度 反应谱得到；T。为顶板以上土层的固有周期；（）为土层变形 形成的侧向力，u）为距地表深度之处的地震土层变形；为 地下结构底面距地表面的深度；kh为地震时单位面积的水平向 土层弹簧系数，可采用不包含地下结构的土层有限元网格，在地 下结构处施加单位水平力然后求出对应的水平变形得到。 4等效水平地震加速度法。此法将地下结构的地震反应简 化为沿垂直向线性分布的等效水平地震加速度的作用效应，计算 采用的数值方法常为有限元法；等效侧力法将地下结构的地震反 应简化为作用在节点上的等效水平地震惯性力的作用效应，从而 可采用结构力学方法计算结构的动内力。两种方法都较简单，尤 其是等效侧力法。但二者需分别得出等效水平地震加速度荷载系 数和等效侧力系数等的取值，普遍适用性较差。 5时程分析法。根据软土地区的研究成果，平面应变问题 时程分析法网格划分时，侧向边界宣取至离相邻结构边墙至少3 倍结构宽度处，底部边界取至基岩表面，或经时程分析试算结果 趋于稳定的深度处，上部边界取至地表。计算的边界条件，侧向 边界可采用自由场边界，底部边界离结构底面较远时可取为可输 入地震加速度时程的固定边界，地表为自由变形边界。 采用空间结构模型计算时，在横截面上的计算范围和边界条 件可与平面应变问题的计算相同，纵向边界可取为离结构端部距 离为2倍结构横断面面积当量宽度处的横剖面，边界条件均宜为 自由场边界。

14.2.3本条规定地下结构抗震计算的主要设计参数

1地下结构的地震作用方向与地面建筑的区别。首先是对 于长条形地下结构，作用方向与其纵轴方向斜交的水平地震作 用，可分解为横断面上和沿纵轴方向作用的水平地震作用，二者 强度均将降低，般不可能单独起控制作用。因而对其按平面应 变问题分析时，一般可仅考虑沿结构横向的水平地震作用：对地

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下空间综合体等体型复杂的地下建筑结构，宜同时计算结构横向 和纵向的水平地震作用。其次是对竖向地震作用的要求，体型复 杂的地下空间结构或地基地质条件复杂的长条形地下结构，都易 产生不均匀沉降并导致结构裂损，因而即使设防烈度为7度，必 要时也需考虑竖向地震作用效应的综合作用。 2地面以下地震作用的大小。地面下设计基本地震加速度 值随深度逐渐减小是公认的，但取值各国有不同的规定；一般在 基岩面取地表的1/2，基岩至地表按深度线性内插。我国《水工 建筑物抗震设计规范》DL5073第9.1.2条规定地表为基岩面 时，基岩面下50m及其以下部位的设计地震加速度代表值可取 为地表规定值的1/2，不足50m处可按深度由线性插值确定。对 于进行地震安全性评价的场地，则可根据具体情况按一维或多维 的模型进行分析后确定其减小的规律。 3地下结构的重力荷载代表值。地下建筑结构静力设计时， 水、土压力是主要荷载，故在确定地下建筑结构的重力荷载的代 表值时，应包含水、土压力的标准值。 4土层的计算参数。软士的动力特性采用Davidenkov模型 表述时，动剪变模量G、阻尼比入与动剪应变.之间满足关 系式：

G Yal +(Ya/%)2B 7

式中，Gmax为最大动剪变模量，%为参考应变，入mx为最大阻尼 比，A、B、β为拟合参数。 以上参数可由土的动力特性试验确定，缺乏资料时也可按下 列经验公式估算。

Gmax = βcs Amax = αz —α3(o,) =ZYh

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式中，β为质量密度，cs为剪切波速，α为有效上覆压力，为 第i层土的有效重度，h；为第i层土的厚度，α²、α3为经验常 数，可由当地试验数据拟合分析确定。 14.2.4地下建筑不同于地面建筑的抗震验算内容如下： 1般应进行多遇地震下承载力和变形的验算。 2考虑地下建筑修复的难度较大，将罕遇地震作用下混凝 土结构弹塑性层间位移角的限值取为［一1/250。由于多遇 地震作用下按结构弹性状态计算得到的结果可能不满足罕遇地震 作用下的弹塑性变形要求，建议进行设防地震下构件承载力和结 构变形验算，使其在设防地震下可安全使用，在罕遇地震下能满 足抗震变形验算的要求。 3在有可能液化的地基中建造地下建筑结构时，应注意 检验其抗浮稳定性，并在必要时采取措施加固地基，以防地震 时结构周围的场地液化。鉴于经采取措施加固后地基的动力特 性将有变化，本条要求根据实测标准贯人锤击数与临界锤击数 的比值确定液化折减系数，并进而计算地下连续墙和抗拨桩等 的摩阻力。

DB51／T 5036-2017 四川省屋面工程施工工艺规程14.3抗震构造措施和抗液化措施

14.3.1地下钢筋混凝土框架结构构件的尺寸常大于同类地面结 构的构件，但因使用功能不同的框架结构要求不一致，因而本条 仅提构件最小尺寸应至少符合同类地面建筑结构构件的规定，而 未对其规定具体尺寸。 地下钢筋混凝土结构按抗震等级提出的构造要求，第3款为 根据“强柱弱梁”的设计概念适当加强框架柱的措施。 14.3.2本条规定比地上板柱结构有所加强，旨在便于协调安全 受力和方便施工的需要。为加快施工进度，减少基坑暴露时间， 地下建筑结构的底板、顶板和楼板常采用无梁肋结构，由此使底 板、顶板和楼板等的受力体系不再是板梁体系，故在必要时宜通 过在柱上板带中设置暗梁对其加强

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为加强楼盖结构的整体性，提出第2款为加强周边墙体与楼 板的连接构造的措施。 水平地震作用下，地下建筑侧墙、顶板和楼板开孔都将影响 结构体系的抗震承载能力：敌有必要适当限制开孔面积，并辅以 必要的措施加强孔口周围的构件。

14.3.3根据单建式地下建筑结构的特点，提出遇到液化地基时

对周围士体和地基中存在的液化土层，注浆加固和换士等技 未措施可有效地消除或减轻液化危害。 对液化土层未采取措施时，应考虑其上浮的可能性，验算方 法及要求见本章第14.2节，必要时应采取抗浮措施。 地基中包含薄的液化土夹层时，以加强地下结构而不是加固 地基为好。当基坑开挖中采用深度大于20m的地下连续墙作为 围护结构时，坑内土体将因受到地下连续墙的毯持包围而形成较 好的场地条件，地震时一般不可能液化。这两种情况，周围土体 都存在液化土，在承载力及抗浮稳定性验算中，仍应计入周围士 层液化引起的土压力增加和摩阻力降低等因素的影响。 14.3.4当地下建筑不可避免地必须通过滑坡和地质条件剧烈变 化的地段时，本条给出了减轻地下建筑结构地震作用效应的构造 措施。 14.3.5汶川地震中公路隧道的震害调查表明，当断层破碎带的 复合式支护采用素混凝土内衬时，地震下内衬结构严重裂损并天 量珊塌DB36／T 1152-2019 工业与民用建筑机制砂生产与应用技术规程，而采用钢筋混凝土内衬结构的隧道口部地段，复合式支 护的内衬结构仅出现裂缝。因此，要求在断层破碎带中采用钢筋 混凝土内衬结构

14.3.4当地下建筑不可避免地必须通过滑坡和地质条件剧烈变 化的地段时，本条给出了减轻地下建筑结构地震作用效应的构造 措施。

复合式支护采用素混凝土内衬时，地震下内衬结构严重裂损并天 量珊塌，而采用钢筋混凝土内衬结构的隧道口部地段，复合式支 护的内衬结构仅出现裂缝。因此，要求在断层破碎带中采用钢筋 混凝土内衬结构