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098水运工程混凝土施工规范JTS202-2011.pdf

6.4.2，有些工程曾发生因模板临时固定措施不当而造成的模板坠落倾倒事故，为保证 施工安全，故规定大型模板在安装过程中必须设置防倾倒的临时固定措施， 5.4.12增加条文，模板上的施工荷载超设计荷载将危及施工安全， 5.4.13增加条文。强调了混凝土施工过程对模板及支架的检查和控制

模板拆除不仅关系到混凝王构件的质量，而且关系到施工安全 安施工方案要求的程序进行

6.5.2对模板拆除时混凝土强度的规定。过早拆模时，混凝土的强度低，容易造成混凝 土结构缺棱、掉角及表面粘皮等缺陷 5.5.5增加条文，模板拉杆头和孔眼的处理虽很细小，但涉及工程的耐久性，故作此 规定

6.5.5增加条文，模板拉杆头和孔眼的处理虽很细小，但涉及工程的耐久性，故作此 规定

对充气胶囊芯模的要求TB／T 3553-2019 轨道电路系统 不对称高压脉冲轨道电路，强调了对充气胶囊芯模漏气的检查：涓

6.6.2对整体弹性钢模板的要求

弹性钢模板的回弹量、弹性趋于高度和底角弯曲半径试探性钢模板的主要技术参数。 试验表明钢板弯曲后，在屈服强度内其弹性变形与钢板厚度及弯曲半径有关：弹性钢模 板设计主要在于确定模板的回弹量和弯曲半径，当模板的回弹量为30~40mm时，侧模 与构件可全部脱开，能满足构件脱模的要求，

6.6.3对人工块体模板的特殊规定，

（1）人工块体的预制工艺分为平式、立式、正式和倒式等，其底模、侧模或顶模各有不 司，因此块体的模板结构形式应与选定的预制工艺相适应， （2）人工块体的外形比较复杂，为便于加工制作，模板设计时应模板支拆、讲块体模 板划分为几个大片，再按模板的曲率，折角及加工制作的方便，将大片分解为若干小片 模板， （3）人工块体模板的数量大，加工精度要求较高，为保证加工质量，故规定块体的钢 模板宜在工厂制作，冷压成型，

应用，故增加相关内容.

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7.1.1在施工过程中，由于钢筋的供应问题，当缺乏设计所要求的钢筋品种、牌号、等级 规格直径及数量时，钢筋代换参照现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》 （GB50204一2002）中的相关规定，为了保证对设计意图的理解不产生偏差，钢筋代换由 设计单位负责，即：由施工单位书面提出变更质疑，由设计单位下发具体的变更通知

7.1.2、为了加强对钢筋外观质量的控制.钢筋进场时外观质量检查参照现行国标《混

7.1.2、为了加强对钢筋外观

面不得有裂纹、结疤、折迭、油污、颗粒状或片状老锈及其他影响使用的缺陷： 7.1.5本节条文基本上沿用了原规范中的内容，并在此基础上参照现行《水运工程质 量检验标准》（JTS257）中的有关内容作了局部增加和调整：

7.2.1对于钢筋的调直方法及冷拉率，本条文在原规范的基础上，经参照现行《混凝士 结构工程施工质量验收规范》（GB50204）中的相关内容，提出了钢筋调直优先采用机械 方法，并补充厂冷拉调直余热处理血级钢筋的冷拉率要求： 钢筋调直过程中，对于可能产生的轻微伤痕，一般不影响使用，但不能有明显伤痕

对于HRB335、HI.B400牌号钢筋的弯弧内径，根据国家现行标准《混凝王结构工程施 工质量验收规范》（GB50204一2002）中的相关规定，对其提出了更严格的要求，即将“不 宜”修改为“不应” HRB335，HRB400牌号钢筋弯后平直部分长度设计无要求时，为厂指导操作，经参考 现行行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041一2000）中的相关内容，补充 HRB335、HRB400牌号钢筋弯后平直长度的要求：

规程》（JGI95一2003）中的有关要求，条文中补充了环氧涂层钢筋 条文与现行国标《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204 #行了统一。

7.3.1经参考现行行业标准《冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程》（.JIGI95一2003）的规 定补充了“冷轧带肋CRB550钢筋的连接严禁采用焊接接头”的要求

..本东文基本伯用门原规池时相天内谷： 现行标准《钢筋焊接及验收规程》（JG18一2003）对钢筋焊接所用材料（包括钢 筋、钢板、型钢、焊条与焊剂、气体等）、焊接方法（包括接头型式及适用范围、操作方法 及要求等）、外观检查及力学性能检验等都有了明确的规定，为方便现场施工，凡是涉 及钢筋焊接接头方面的工作按照现行标准《钢筋焊接及验收规程》（JGI18）规定执行： 现行行业标准《钢筋机械连接技术规程》（JG107一2010）对钢筋机械连接接头的设 计原则和性能等级、接头的应用、型式检验和施工现场检验与验收等进行了明确的说明： 钢筋连接件处的最小混凝土保护层厚度满足现行行业标准《港口工程混凝土结构设 计规范》（JTI267一98）中的规定： 由于机械连接中的连接件的强度比钢筋母材一般高出10%以上，截面积也比钢 筋母材天10%~30%或30%以上，局部锈蚀对连接件的影响不如对钢筋锈蚀敏感 此外，连接件保护层厚度是局部问题，要求过严会影响全部受力主筋间距和保护层 厚度： 现行行业标准《钢筋机械连接技术规程》（JGI107一2010）分别对丝头（使用要求、材 料要求、制造工艺要求、外观质量要求、加工现场检验及防护等）、连接套简（使用要求、材 料要求、制造工艺要求、外观质量要求、出厂检验及防护等）及接头（外观质量及操作要 求）进行了明确规定，接头施工时，要符合相关规定： 7.3.5本条文在原规范的基础上，经参照现行国标《混凝土结构工程施工质量验收规 范》（（GB50204一2002）中的相关内容进行了补充： 7.3.6本条文依据现行行业标准《港口工程混凝土结构设计规范》（JTI267一98）中的 关内容增补

垫块可靠的固定，是确保混凝土保护层的关键，因此，不管垫块的间距和支垫方法 如何，关键是要确保钢筋在混凝土浇筑过程中不发生位移， 2.为确保混凝土的外观质量（无其是长期外露的结构物外表面），减小因垫块而产生 的表面色斑，垫块的外观颜色需与构件本体混凝土一致，且与模板的接触面尽量小，

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后即可浇筑混凝王，这对保证钢筋安装质量和加快施工进度都有好处，但预制的钢筋骨架 或钢筋网须具有足够的刚度和稳定性： 为确保钢筋骨架的多层之间层距准确，其间要牢固支垫 7.4.4：钢筋骨架绑扎与装设的允许偏差根据现行行业标准《水运工程质量检验标准》 JTS257中的内容作了增加和调整

8.1.1混凝土的集中搅拌包括对所使用商品混凝土搅拌站的要求，

水运工程现已基本不用自落式搅拌机，故取消了对自落式搅拌机搅拌时间的规定： 表8.1.4注1将原规范掺粉煤灰混凝土”改为“掺有外加剂与掺合料”，是因为现 今水运工程混凝土儿乎没有不掺外加剂与掺合料的，早已超出了仅“掺粉煤灰”的 范围，

1.5为达到环境保护的自的，增

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8.2.4：本次修订，经调查，由于工程规模的大型化，采用自卸汽车运输混凝土已不多用 少量应用时，也多是以汽车的载重量控制混凝土量，所以取消了300mm混凝土厚度的控 制指标

足够的捣实程度”是指以混凝土表面呈现水泥浆和不再沉落为度。

8.4.2：经试验研究和工程经验证明，对有抗冻要求的混凝土，按表列规定进行潮湿养护 之后，在空气中干燥碳化7～14d，混凝土的抗冻融循环次数提高20%~30%，原《水运工 程混凝土施工规范》（JITJ268一96）表7.4.2注1中*碳化14~21d”，经调查，几乎所有工 程的进度和工期都无法满足要求，况且能干燥碳化7～14d，性能已经有了明显的提高 故修改为7~14d

8.5.9随着水运工程规模的发展，连续浇筑1000m以上的工程不断增多，如仍按100m 取一组，取样频次过多， 十

8.5.9随着水运工程规模的发展，连续浇筑1000m以上的工程不断增多，如仍按100m

程不断增多，如仍按100m

8.5.9随着水运工程规模的发展，连续浇筑1000m以上的工程不断增多，如仍按100m 取一组，取样频次过多， 本条混凝土抗压强度标准试件的留置参照了现行国家标准《混凝土结构工程施工 规范》（征求意见稿）、现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204 2002）现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》（（BI107一87）的相关规定，并结合水运 工程施工的实际情况编制： 8.5.10同一罐混凝土，系指一次称量拌和而成的混凝土： 8.5.11评定混凝土强度的验收批，须是条件相同的混凝土组成：验收批划分过大，对施 工的过程控制不利，一旦判定为不合格，对工程范围的影响太大；划分过小，不仅检验过于 频繁，且样本信息量过少，影响判定的准确性： 8.5.13本条适用于对小批量零星混凝王的检验评定，对零星浇筑的混凝土，在进行混

8.5.9随看水运工程规模的发展，连续浇筑1000m以上的工程不断增多，如仍按100m 取一组，取样频次过多： 本条混凝土抗压强度标准试件的留置参照了现行国家标准《混凝土结构工程施工 规范》（征求意见稿）、现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204 2002）现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》（（BI107一87）的相关规定，并结合水运 工程施工的实际情况编制，

8.5.10同一罐混凝土,系指一次称量拌和而成的混凝土

工的过程控制不利，一旦判定为不合格，对工程范围的影响太大；划分过小，不仅检验过于 频繁，且样本信息量过少，影响判定的准确性： 8.5.13本条适用于对小批量零星混凝王的检验评定，对零星浇筑的混凝土，在进行混 凝土配合比设计时，施工配制强度计算式中的取值不小于 8.5.14、8.5.16、8.5.17条均按原《港口工程质量检验评定标准》（JTJ221一98）局部修 订中的规定制定： 8.5.18按修订后的《水运工程混凝土质量控制标准》（JTI269）中的规定制定

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9.1.1因现代预应力筋材料越来越多样化，从发展趋势看，预应力筋材料、张拉方式、连 接和锚固方式不再像以前那样单一，因此改为预应力筋的下料长度计算时“应根据预应 力筋种类、张拉方式和锚固方式，及其考虑锚夹具厚度于斤顶长度、焊接接头和墩头或其 他型式锚头的预留量、冷拉伸长值、弹性回缩值、张拉伸长值、台座长度、构件长度、构件间 距和莲接杆长度等因素”，以期对使用各种材料，张拉方式和锚固方式适应性更强，并给 今后的发展留有空间， 原条文中的“冷拉拉长值”改为“冷拉伸长值”，“联结杆”改为“连接杆”

他也型式锚头的预留量、冷拉伸长值、弹性回缩值、张拉伸长值、台座长度、构件长度、构件间 距和连接杆长度等因素”，以期对使用各种材料，张拉方式和锚固方式适应性更强，并给 今后的发展留有空间： 原条文中的“冷拉拉长值”改为“冷拉伸长值”，“联结杆”改为连接杆” 9.1.2原条文中”预应力筋下料的充许偏差”改为“预应力筋下料长度的充许偏差”，并 增加了抽检数量的规定，其中9.1.2.1“采用钢丝束墩头锚具时”改为“采用钢丝束作预 应力筋，且两端采用镦头锚具时”，以期表述得更明确：因为采用钢丝束镦头锚具，并采 用整体张拉工艺时，下料长度对预应力均匀性影响很大，需严格控制： 删除原条文中“粗钢筋”的提法，因为一般认为直径三25mm为粗钢筋，自从钢筋机 连接工艺诞生后，习惯都称“粗钢筋的机械连接”，其中也包括直径小于25mm的钢筋，对 粗钢筋的定义不统一，因此改为“采用钢筋作预应力筋时”原条文规定的充许偏差主要 是根据航务工程预制厂先张法预应力方桩制作现行控制标准制订的，自前仍是航务工程 中的常用产品之一，因此予以保留，

删除原条文中“粗钢筋”的提法，因为一般认为直径25mm为粗钢筋，自从钢筋机械 连接工艺诞生后，习惯都称“粗钢筋的机械连接”，其中也包括直径小于25mm的钢筋，对 粗钢筋的定义不统一，因此改为“采用钢筋作预应力筋时”原条文规定的充许偏差主要 是根据航务工程预制厂先张法预应力方桩制作现行控制标准制订的，目前仍是航务工程 中的常用产品之一，因此予以保留

9.1.3，加“精轧螺纹钢筋”；原条文中的“热处理钢筋”改为“预应力混凝土用钢棒”或 “钢棒”（下同）；原条文中的“宜用砂轮锯或切断机切断”改为“应采用砂轮锯或切断机切 断

9.2预应力张拉放松机具设备

原标题为预应力张拉设备，根据所包括内容不全面，所以加上“放松机具”： 9.2.1 原文中的“考虑装拆方便、操作灵活等特点”简化为“考虑操作简便等因素” 9.2.2 预应力张拉控制用的仪表常用油压表，自前有些航务工程预制厂也有直接采用电

变称重传感器》（GB7551一87）中传感器等级有0.02~1.0八个等级，因此增加了对压力 表和传感器的精度要求；原条文中的“仪表的精度应满足+2%的张拉应力的要求”，改为 ‘所用试验机或测力计的精度不应低于±2%”，与《混凝土结构工程施工质量验收规范》 （GB50204一2002）的规定一致；油压表的准确度等级规定不应低于1.6级，与国家计量 检定规程《弹簧管式一般压力表、压力真空表和真空表》（JJQ52一1999）提法一致；计量 检定规程计量性能要求中规定的准确度等级定为11.62.54四个等级， 关于“标定时于斤项活塞的运行方尚，应与实际张拉工作状态一致”的规定，因为于 斤顶立置与卧置运行的内摩擦力差异很小，所以这里所指的与实际张拉工作状态一致主 要不在于是水平状态还是垂直状态，而是在于干斤顶主动工作还是被动工作，使仪表读数 与于斤项输出力之间的关系相一致： 其中于斤顶“皮圈”均改为“密封圈”“ 张拉设备的校验或标定的期限，因考虑生产条件差异性较大，增加了应考虑“使用环 境”的因素： 考虑到预应力张拉机具设备及仪表在预应力工程中的重要性，增加了应有“专人保 管”的管理要求： 9.2.2.3款中原条文“如在使用过程中，张拉设备出现异常现象”改为如在使用过 程中出现异常现象”，包括张拉机具设备及仪表、预应力筋、锚夹具和连接器等出现异常 现象，增加了因“更换计量仪表后”也应重新配套标定，其中原条文中的“配套校验”改为 “配套标定”

3原条文中的“联结器”统一改为

程后，改变了过去单一的先张法都是用钢筋作预应力筋，后张法都用钢绞线作预应力筋的 情况，钢绞线作为先张法预应力筋的情况已较为普遍，不能再同以前把先张法和后张法使 用的锚具夹具和连接器绝然分开，而且预应力锚具、夹具和接器品种、名称繁多，要具 体化难免挂一漏万，因此改为按《预应力筋用锚具夹具和连接器》（GB/T14370一2000） 对预应力筋用锚具，夹具和连接器技术要求的表述，更具有普遍意义， 原条文中规定先张法预应力所用的镦杆、盒式中间连接器、螺杆的螺帽等的接触面 应精加工，使接触面受力均匀”和“螺杆的螺纹宜采用梯形螺纹”等具体要求，是支承式锚 具的成熟经验，由于表述的对象太具体，对各种锚具、夹具和连接器的加工要求不可能在 本规范作详细规定，因此对这些细节不再在本规范内作具体规定，而在设计或加工要求中 明确，

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帮条锚头等支承式锚具，在进场时应按设计技术要求或《预应力筋用锚具、夹具和连 接器》（GB/14370一2000）有关规定进行验收，”使之更具有通用性，同时增加了抽 样规定， 一般来说，抽样方案应视生产（加工）厂的管理水平而定，目前生产厂出厂检验时 司一类产品，同一批材料，用同一种工艺一次投料生产的产品，每个抽检组批不得超过 000套；《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》（JGI85一2002）和《建筑施工手 册》（1997年4月第四版）规定：“在同种材料和同一生产工艺条件下的产品才能列为同 一批量，锚固多根预应力筋的锚具以不超过1000套为一个验收批；锚固单根预应力筋 锚具或夹具，每个验收批可以扩天为2000套，连接器的每个验收批不宜超过500套” 因《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》（JG85一2002）中已不包括冷拉热 钢筋所用的锚具，并考虑航务工程中先张法预应力构件仍较普遍，小批量委托加工的夹具 和连接器也较常见，因此增加了“进场复验抽样方案应根据生产厂或加工厂的管理水平 生产批量及供货情况等因素综合确定”，并规定定型产品同一组批不宜超过1000套，非 定型产品同一组批不宜超过500套，对少量加工的非定型产品同一组批不宜超过 200套

接器》（（B/14370一2000）有关规定进行验收：使之更其有通用性，同时增加了抽 样规定： 一般来说，抽样方案应视生产（加工）厂的管理水平而定，自前生产厂出厂检验时 司一类产品，同一批材料，用同一种工艺一次投料生产的产品，每个抽检组批不得超过 000套；《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》（JGI85一2002）和《建筑施工手 册》（1997年4月第四版）规定：“在同种材料和同一生产工艺条件下的产品才能列为同 批量，锚固多根预应力筋的锚具以不超过1000套为一个验收批；锚固单根预应力筋的 锚具或夹具，每个验收批可以扩大为2000套，连接器的每个验收批不宜超过500套” 因《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》（JG85一2002）中已不包括冷拉热轧 钢筋所用的锚具，并考虑航务工程中先张法预应力构件仍较普遍，小批量委托加工的夹具 和连接器也较常见，因此增加了“进场复验抽样方案应根据生产厂或加工厂的管理水平 生产批量及供货情况等因素综合确定”，并规定“定型产品同一组批不宜超过1000套，非 定型产品同一组批不宜超过500套，对少量加工的非定型产品同一组批不宜超过 200套” 9.2.6原条文明确了对采用冷拉热轧钢筋作预应力筋时用的夹具、螺杆、螺帽和端头连 接器、盒式连接器等的验收作厂具体规定，但缺少对常用的杆，帮条锚头等，有较天的局 限性，但要全面包含各种形式的夹具和接器与第8.2.4条一样，难免挂一漏方，同时考 葱到自前先张法工艺也不是单一采用冷拉热轧钢筋作预应力筋，尚缺采用钢丝、钢铰线作 预应力筋时所用的夹具，连接器的验收规定，因此对预应力筋用锚具、夹具和连接器的验 收或复验与原条文8.2.9并作一条，复验原则首先要根据设计要求、使用条件和关技术 标准来确定，如有些锚具尚需做疲劳试验、周期荷载试验和单项或多项辅助性试验，当设 计无明确要求时，具体内容视各种锚具，夹具和连接器的个性要求选定， 进场验收是对生产（加工）厂出厂检验合格基础上的检验，因此将原条文中的验收 玫为“复验” 原条文中的有关具体要求是行之有效的，在设计要求中明确，不再在规范中作具体 规定： 保留原条文中航务工程预制厂的普遍经验，对夹具和连接器互换性检查的规定， 按照《预应力筋用锚具夹具和连接器》（GB/14370一2000）的定义，锚具：“在后张法 结构或构件中为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土上所用的永久性锚固装置”： 夹具：“在先张法构件施工时，为保持预应力筋的拉力并将其固定在生产台座（或设备）上 的临时固定装置；在后张法结构或构件施工时，在张拉于斤顶或设备上夹持预应力筋的临 时固定装置（支称工锚具）”：连接器：“用于接预应力筋的装置””本条文照顾习惯称 呼，称“重复使用的锚夹具和连接器” 9.2.8其中对原条文中的“砂箱于斤顶”统一改为“砂箱放松器”；原条文“先张法放松器

9.2.6原条文明确了对采用冷拉热轧钢筋作预应力筋时用的夹具螺杆、螺帽和端头

9.2.6原条文明确了对采用冷

9.3.1按照内容分款在先张法多根直线预应力钢筋同时张拉时增加了“张拉力的合力 线垂直位置应在允许偏心范围内”，以策安全： 9.3.6根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204一2002）允许偏差改为 ±6% 原条文公式中量纲有误，F，一预应力筋的平均张拉力（kN）改为“F，一一预应 力筋的平均张拉力（N）”： 预应力筋的实际伸长值增加了“先张法尚应扣除台座或钢模在张拉过程中的弹性压 缩值” 9.3.7保留原条文对结构中钢丝（束），钢绞线断裂或滑脱的数量的规定 去掉了原条文中“粗钢筋”的提法，原因是： （1）因为习惯称直径大于等于25mm的钢筋为粗钢筋，自从钢筋机械连接形式问世 后，钢筋直径16~40mm都称粗钢筋，定义不统一； （2）对预应力结构无论是“粗钢筋还是细钢筋”，断裂或滑脱均会对结构安全产生 严重影响，《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204一2002）也未按钢筋直径的 粗细“分别作出不同的规定： 预应力筋断裂或滑脱将严重影响结构、构件的受力性能，本条文为强制性条文，要严 格控制和执行： 9.3.9原条文中当采用Ⅱ、血、1V级钢筋作预应力筋时”改为“当采用热轧带肋钢筋作 预应力筋时” 9.3.10及时填写预应力张拉记录对文件化管理和可追溯性具有重要作用，是预应力工 程中的重要质量记录，对其及时性、真实性要给予充分重视：因放松时不再进行张拉记录

9.3.1按照内容分款；在先张法多根直线预应力钢筋同时张拉时增加了“张拉力的合力 线垂直位置应在充许偏心范围内”，以策安全： 9.3.6根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204一2002）允许偏差改为 ±6% 原条文公式中量纲有误，F，一预应力筋的平均张拉力（kN）改为“F，一一预应 力筋的平均张拉力（N）”： 预应力筋的实际伸长值增加了“先张法尚应扣除台座或钢模在张拉过程中的弹性压 缩值”， 93.7保留原条文对结构中钢丝（束）钢绞线断裂或滑聪的数最的规定

去掉了原条文中“粗钢筋”的提法，原因是： （1）因为习惯称直径大于等于25mm的钢筋为粗钢筋，自从钢筋机械连接形式问世 后，钢筋直径16~40mm都称粗钢筋，定义不统一； （2）对预应力结构无论是“粗钢筋”还是“细钢筋”，断裂或滑脱均会对结构安全产生 严重影响，《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204一2002）也未按钢筋直径的 粗细“分别作出不同的规定。 预应力筋断裂或滑脱将严重影响结构、构件的受力性能，本条文为强制性条文，要严 格控制和执行： 9.3.9原条文中“当采用Ⅱ、血、1V级钢筋作预应力筋时”改为“当采用热轧带肋钢筋作 士十”

程中的重要质量记录，对其及时性、真实性要给予充分重视：因放松时不再进行张拉记录 的填写，一般只记录放松时混凝土的强度，所以把原条文中“放松预应力筋时”删除，改 为“张拉过程应做好记录”

本东文增加开应进抗项和批请异使之通顺： 本条文是根据航务工程系统先张法台座设计、施工和使用经验而制定的， “并应采取措施，预防台座区的差异沉降”是针对新建预应力台座，特别是新建临时 预应力台座，由于地基处理不当，在使用过程中可能出现差异沉降、底板变形和开裂等事 故而制定的： 张拉台座的结构形式是对航务工程预制厂所用台座的结构形式的归纳：自前我国航 务工程预制厂较天吨位的台座为12000kN，形式为压柱式：梢次的吨位为6000kN，形式为 敦板式，在软土地区对大吨位墩板式台座的子基础加桩基效果较好，可以借鉴， 原条文中的“保证放松预应力筋时的水平滑移稳定”改为“保证放松预应力筋时不产 生有害滑移”

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9.4.2把原条文“张拉台座长度，应根据桩、梁、板的通用长度和场区的地形，生产能力 综合考虑”中的“桩、梁、板”改为“构件”，使之更具有普遍性， 先张法预应力台座的长度是预制厂（场）施工组织设计的主要内容之一，它的选择合 理与否，对场地利用率、劳动生产率和施工（生产）组织影响很天，需进行全面、认真考虑 自前，国内航务工程系统预应力台座的长度从50~200m不等，均是根据规定所述因素综 合考虑选定的， “构件的通用长度”是指因地、因时和因工程的桩、梁、板等构件习惯用的长度，并非 指标准构件的通用长度

9.4.3：本条是对先张法施工中张拉梁、锚固梁安装的精度要求，

原条文中“使各根钢筋的应力基本一致”基本两学仍保留，因为很难做到完全一致： 原条文是根据裕溪口厂的经验，能使各根预应力筋的应力差降低到5%以内，反复张拉次 数越多，应力也逐趋于一致

原条文中宜先施加70%的控制应力，待到模板支设后，再施加至设计要求的荷载” 统一提控制应力， 9.4.7加“应按设计规定进行”；

原条文8.4.9.2偏心受压构件（如梁等），应先同时放松预压力较小区域的预应力 筋，再同时放松预压力较大区域的预应力筋”与原条文“8.2.8.1放松器的结构型式，宜 通用性强，多根预应力筋能一次性放松”似有矛盾，另外自前整体张拉的预应力构件无论 是轴心受压构件（如桩等）还是偏心受压构件（如梁等），一般都用整体放松工艺，因此，在 8.4.7.2款中增加了“在采用整体张拉工艺时，所有预应力筋可同时放松”，在没有条件所 有预应力筋同时放松时，按原规定要求不变

.5.1本条文是对后张法预留扎道的基本要求： .5.2：本条文增加了“预留孔道可采用预埋管法或抽芯管法”，明确两类预留孔工艺，并 分款表述； 原条文中预留孔道可采用预埋“波纹管”名称改为“预应力用金属螺旋管（下同）”， 与《预应力用金属螺旋管》（JG/T3010）标准的名称统一，“铁皮管”自前使用很少，因此 删去； 增加了对金属螺旋管和塑料波纹管的基本质量要求，详细要求参见《预应力混凝士 用金属螺旋管》（JG/T3013—1994）和《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JIT/T529 2.004）： 9.5.6实际工程中预应力筋张拉顺序和锚固端的设置，设计均有具体要求，删除原有具 体规定， A

9.5.8增加“应按设计要求留置” 原条文中预应力筋锚固后的外露长度，当无要求时，“不宜小于15mm”改为不宜小 于预应力筋直径的1.5倍，且不宜小于30mm”，与《混凝土结构工程施工质量验收规范 GB502042002)一致： 根据《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTI275一2000），增加了对封闭预应力 锚具的混凝土的质量要求： 9.5.9原条文中的水泥浆改为灌浆材料，删除原条文中的具体规定，

无粘结预应力混凝土结构在水运工程中运用还刚起步，根据《关于对水运工程混凝 土施工规范修订工作大纲的批复》（水运函字［2004260)精神，增加了对无粘结预应力 混凝土施工的基本要求，待积累经验后逐步充实完善

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10.3.3现在混凝土在冬天施工中普遍采用强度等级42.5的水泥，故进行了修改，因高 铝水泥趋向于再结晶，会导致混凝王强度降低，且对钢筋的保护作用不如硅酸盐水泥： 10.3.7原条文中根据出机温度的要求，加热搅拌用水和骨料温度的计算公式是20世纪 70年代制订规范时，参照日本土木学会施工规范中规定编写的，根据工地施工技术人员 的反映按该公式计算的出缸温度与现场试验结果相差甚远，最后还须以试验实测结果为 准，因此认为该计算公式无实际指导意义： 10.3.10电毯加热法养护工艺是将民用电毯原理移植于混凝土冷天施工的一种加热养 护工艺，在北方工地已应用多年，对于表面系数较大、气温较低、工艺周期要求较短的工 程，具有实用价值：采用电热养护工艺，由于电热毯功率低、温度分布均，故其养护温度 接近常温，与常温电热法相比，具有控制技术简单、安全和耗能低等特点：但施工时要按 构件尺寸做好保温措施以便提高保温效果和节能，遇停电时可利用蓄热过程以免混凝王 冻坏：保温材料要具备耐热性，因有时电热毯接线可能出现短路，局部过热，用易燃材料 将会引起火灾， 由于模板边部（即上下左右）的热量散热较多，因此，在北京、天津、太原、兰州、石家 住等寒冷地区，按本条布毯原则进行，即边部连续布毯：若在沈阳、西宁、银川等寒冷地 区，采用电热毯施工墙板，亦按上述原则布毯，只是对通电和间断时间梢加调整即可，对寒 冷和严寒地区须提高布毯密度或通过试验增加电热毯功率解决： 电热毯养护的主要施工工序以及通电制度系北京六建公司研究实践的总结，对寒冷 地区须通过热工计算和试验加以调整应用， 水运工程施工单位混凝土预制厂也曾成功采用电热毯养护法

10.4 水下混凝土施工

10.4.2本条文落度值沿用了原规范的内容，对于普通混凝王，一般以珊落度值表示 混凝土工作性的主要指标，但对于水下不分散混凝王，因其具有较天的流动性，珊落度值 显然已不能正确反映水下混凝王的工作性能自前，扩展度（珊扩度）已成为衡量水下混凝 土工作性能的主要技术指标，根据经验，一般取400~550mmls 10.4.4因水下不分散混凝土粘性大，泵送时的压送阻力大，其泵送阻力一般是普通混凝 土的2～3倍，因此，对水下不分散混凝王采用泵压输送时，尽量选用泉送能力大的活塞 式泵，并适当增大管径，减少弯头和减小输送距离以减小泵送阻力

10.4.5随着水下混凝土的运用越来越广泛，采用的围水结构类型也越来越多，除了单一 的模板外，还包括围堰、吊箱、沉井和护筒等，当然还可直接在土（岩）中成孔、槽后进行水 下混凝土灌注，鉴于此，本条文将原规范中的“模板”扩大到了“围水结构”， 10.4.6本条文在原规范的基础上，总结近些年来水下混凝土施工经验，井参考交通部 水下混凝王材料及耐久性研究”成果以及现行行业标《公路桥涵施工技术规范》 JTI041一2000）中的相关要求，对相关内容进行了调整和补充： 导管在加工及拼接过程中要确保质量，以避免导管在使用过程中出现渗水及悬挂或 提拨过程中管身破裂，因此，导管除在加工及拼接中加强过程控制外，还须进行必要的试 验：经参考现行行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTI041一2000）中的相关内容，提出 了水密试验的相关要求，包括最大内压力的计算方法： 导管的水密试验一般采用以下方法：把拼装好的导管灌入70%的水，两端封闭，一端 焊接输风管接头，输入计算的风压力，将导管滚动数次，经过15min不漏水即为合格： 首批混凝王为导管的封口混凝王，其数量需能满足导管首次理置深度（≥I.0m）和填 充导管底部的需要：首批混凝土要先储备再集中灌注，因此需要专用的混凝储料设施 首批混凝土储备时，需在导管上的漏斗口下设置隔水栓、阀，当混凝土储量满足要求 时，即可开后栓、阀，使首批混凝土在很短的时间内下落至导管底： 自前采用的隔水栓主要有球栓和钢板垫，根据使用的方法不同，隔水栓的开启分为 剪球法、拔球法及提板法 当采用拔球、提板和打开阀门的方法进行首批混凝土灌注时，一般在球，板的下面科 阀门的上面垫一层塑料膜，以便下落的混凝土压着塑料膜垫层与水呈隔绝状态，有效地排 出导管内的水： 当水下灌注面积较小时，采用单根导管，如钻孔灌注桩的水下混凝土灌注；当灌注面 积较天时，须根据混凝土的流动半径布置多根导管，若基底有难以清除的深坑陡坎或其他 障碍物时，适当增加导管数量， 导管布置前，先仔细探明基底的情况，包括各部位的标高障碍物等： 当混凝土的灌注面较大时，每根导管的首批混凝土的珊落度不能太大，一般取许用块 落度的下限，以避免因落下的混凝王不能形成一定的坡度（一般为1/6～1/4）而理埋不住导 管底口： 首批混凝土的灌注一般从基底最低处的导管开始，并逐渐由低处向高处进行：当桌 导管首批混凝王的灌注完成后，该导管即进人了正常灌注状态，在进行其他导管首批混凝 土灌注的同时，要及时对已进入正常灌注状态的导管进行补料，这样既可缩短导管前后两 次灌注的时间间隔，便于混凝土流动，又能使混凝土面整体上升，减小高差： 导管最小理深主要与混凝王需灌注的总高度、灌注深度和导管的间距有关，当然也受 到混凝土的性能、灌注速度等方面的影响：

8本条文参考了交通部“水下混凝土材料及耐久性研究”成果，

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型水槽模拟试验研究表明，水下浇筑落差和水下流动距离对水下不分散混凝土的强度和 强度的变异均有较明显的影响，主要是因为水下混凝王在水中下落和在水下向周围扩散 流动时，受到水的冲刷，水下落差和流动距离越大，浆体的流失越多，从而造成性能下降和 质量不均匀，为保证水下不分散混凝土的质量，须控制水下浇筑落差和流动半径：根据 水下混凝王材料及耐久性研究”项自的研究结果，结合我国自前水下不分散剂的产品性 能和水下混凝土的施工质量水平，本条文规定水下不分散混凝土的浇筑落差不宜天于 500mm.流动半径不宜大于3m

10.5直密实混凝土施工

10.5.1自密实混土性能除符合本规范的有关规定外，经参照现行中国王木工程学会 标准《自密实混凝土设计与施工指南》（CCES02一2004），提出了一些特殊要求， 自密实混凝土拌合物性能最重要内容就是其工作性，工作性是衡量混凝土是否达到 自密实要求的重要指标： 国内外研究和实践表明，相对于落度测试，落扩展度测试指标与混凝土的自密实 性能相关性比较好；通过流动时间测试可以评价拌合物的黏度，越小拌合物黏度 越低，拌合物的流动越快， 在无筋构件或钢筋间距较大的构件中进行混凝土自密实施工时，即拌合物受到的流 动阻力较小时（接近于水平自由流动状态），珊落扩展度、T流动时间可以较好的反映自 密实混凝土拌合物的填充性能 设置钢筋的L型仪是针对施工实际情况设计的拌合物工作性能测试装置，可以用来 测试混凝土拌合物的自密实填充性，在有阻挡情况下的抗离析性能和钢筋通过能力： 设置钢筋栅的U型仪可以用来反映混凝土拌合物的屈服应力、塑性黏度以及拌合物 的填充能力、在有阻挡情况下的抗离析性能和间隙通过能力， 拌和物稳定性跳桌试验是通过测定经过振动后上中下三层混凝土拌和物中粗骨料的 含量来评价拌和物的抗离析性能：该方法能够准确反映拌和物在动力作用下的稳定性 接近于工程实际情况，测试条件比较苛刻，拌和物稳定性跳桌试验方法操作比较麻烦，在 施工现场不易操作，主要用于自密实混凝土配合比参数优选： 10.5.2自密实混凝王的生产与施工除符合本规范的有关规定外，经参照现行中国王木 L程学会标准《自密实混凝土设计与施工指南》（CCES02一2004），提出厂一些特殊要求 由于自密实混凝土原材料种类多、拌合物黏性较大，因此需优先使用剪切力大的强制 式搅拌机，以节约拌制时间，并使拌合物充分搅拌均匀： 试验表明，自密实混凝土的工作性对材料的计量精度比较敏感，计量精度偏差较天

由于自密实混凝土原材料种类多、拌合物黏性较天，因此需优先使用剪切力大的强制 武搅拌机，以节约拌制时间，并使拌合物充分搅拌均匀： 试验表明，自密实混凝土的工作性对材料的计量精度比较敏感，计量精度偏差较天 时，将严重影响自密实混凝土的工作性，因此本条规定的计量精度要求比普通混凝士 严格， 自密实混凝土中掺人的外加剂和粉煤灰等活性矿物掺合料在混凝土材料中的均气 性，对保证自密实混凝王强度和工作性等具有重要作用，因此在生产中应控制好混凝王搅 拌时间，搅拌的最短时间应比普通混凝土适当延长，一般情况下搅拌时间不小于90s

具体时间根据现场试拌试验确定： 自密实混凝王质量对各种因素的影响较为敏感，因此应特别重视自密实混凝土生产 中的检测，并根据检测结果及时调整配合比：检测中无其应注意的是自密实混凝土的抗 离析能力， 由于自密实混凝土在浇注的过程中没有振捣，仅靠自重成型，因此须保证其在入模之 前，仍具有优异的工作性，否则将影响混凝王工程质量，甚至造成严重的工程事故：缩短 自密实混凝王从出机到入模的时间非常必要，在施工中务必做好施工组织工作，保证运 输、施工过程的连续性

10.7真空吸水混凝土施工

试验研究与工程实践证实，混凝土的真空吸水工艺不仅能使混凝土很快具有0.2~ 0.3MPa的塑性结构强度，可以提前拆模，还可以显著提高混凝土的抗压、抗折强度，提高 混凝土的耐磨性：经过盘式、叶片式机械抹光的真空吸水混凝土并不降低其抗冻性 10.7.8.8试验和实践表明，圆盘式抹光机在抹光的过程中，由于机械的振动、压实、抹 光摩擦作用，改善和封闭了混凝土自身的吸水通道，显著提高混凝王的密实性和结构 强度，

8水下预填骨料升浆混凝土施工

本节内容是根据水下预填骨料升浆混凝土的试验研究成果和工程实践经验总结编写 而成， 对水下预填骨料升浆混凝土的施工工艺和施工中各项参数的选取，曾结合大连益远 5方t船坞和大连30方t高新工程船坞进行了天型的模拟试验JG／T 477-2015标准下载，在此基础上成功地应用 在以上两座大型船玛工程中，实现广天连益远15方t船玛复杂石灰岩基础预填骨料升浆 混凝土的湿法施工和两座船坞利用沉箱结构坞墙兼作施工围堰，不仅省去了传统施工围 堰大量材料的抛填和完工后拆除的工序，而且大大缩短了工期： 10.8.3施工经验证明，用叶片转速为147r/min的高速砂浆搅拌机较普通砂浆搅拌机抖 制砂浆的抗压强度可提高20%左右， 10.8.8预填骨料块石抛填完成后，不能立即打管升浆，需立即用王工布等覆盖，自的是 防止泥沙回淤、充填骨料空隙，降低升浆效果

10.9膨胀混凝土施工

本节是根据原交通部交水发［1998820号文中“水运工程混凝土施工规范”局部修 订的要求，编制“膨胀混凝土施工”条文，因此，在本次修订时纳入修订范围， 10.9.1混凝土强度低时，抗拉强度也低：如果膨胀混凝土的抗拉强度低，就可能出现自 身限制不足的崩溃现象，因此膨胀混凝土抗压强度要求大于25MPa： 如果膨胀混凝土强度等级为C25，则膨胀混凝土实际抗压强度feu.min可能小于 25MPa，因此为保证膨胀混凝土的质量，确定膨胀混凝土最低强度等级为C30

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10.10合成纤维混凝土施工

0.10.3合成纤维混凝土拌合物的搅拌工艺至为重要：本应在特种搅拌机中进行，但根 居自前国内施工现状规定采用强制式搅拌机拌和，要特别注意合成纤维混凝土拌合物搅 半的均句性，避免成团，不可采用手工拌合，同时应视搅拌设备工作效率适当延长搅拌时 可，以保证合成纤维在混凝土中彻底分散均匀： 混凝土搅拌完成后进行随机取样，可判断合成纤维是否分散均匀，因为合成纤维在混 凝土中呈均匀、乱向分布的状况下才能发挥其作用： 合成纤维混凝土的初凝提前了1～1.5，终凝也略有提前，为使合成纤维混凝土表面 平整光滑，适当加强混凝土收面作业：压面时使用钢或铁质抹子，若部分纤维影响抹平 采用人工拍打抹平。

F.1计算模板时的荷载标准值

在基本沿用原规范规定的基础上，补充了组合钢模板及连接件和组合钢模板连接件 及钢楞的自重力标准值： 在本规范修订的调研工作时曾提出希望能对原规范推荐的新浇混凝土对模板侧压力 十算式进行修订，由于原推荐公式应用已经很久，尚未发生重大不适，同时，本次修订对之 未安排必要的专题试验研究，不便进行修订，故仍然保留原规范的推荐式

DB2301／T 75-2020 废弃电器电子产品处理资格许可证办理规范.pdfF.2、计算模板时的荷载分项系