DB36／T 1471-2021标准规范下载简介
DB36／T 1471-2021 公路钢-混凝土组合梁桥设计与施工规范(附条文说明).pdfAo, ≤0.74k,Aoc / Ym AtT, ≤0.45ATc / Ym
Mf——疲劳抗力分项系数，对重要构件取1.35，对次要构件取1.15； k，一一尺寸效应折减系数，按JTGD64相关规定进行计算，未说明时，取k，=1.0； △o，、△t，一—按疲劳荷载计算模型I计算得到的正应力幅与剪应力幅（MPa)； △β一一放大系数，按6.4.3条的规定取值； △αc、△Tc一—疲劳细节类别（MPa），为对应于2000000次常幅疲劳循环的疲劳应力强度； 银据JTGD64取用； pmax、äpmin——将疲劳荷载计算模型I按最不利情况加载于影响线得出的最大和最小正应力 (MPa); (MPa)。
12, (13) (14)
DB36/T1471202
△c、△c一疲劳细节类别（MPa)，为对应于2000000次常幅疲劳循环的疲劳应力强度；根 据JTGD64取用； 0E2△TE2 按疲劳荷载计算模型II计算并考虑损伤等效系数得到的应力幅（MPa)； —损伤等效系数，=·2°·4，且≤max，其中，2，，4新建敦煌至格尔木铁路抛石挤淤施工方案，max按JTGD64 相关规定进行计算； 一m
6采用疲劳荷载计算模型III时应按以下公式
(16) (17) （18) （19)
Ate2 Atc / Ymr
上部结构采用整体式截面的梁桥在持久状况下结构体系不应发生改变，施工及运营情况下应按下列 规定验算横桥向抗倾覆性能 a）在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。 b）当梁桥整联单向受压支座的支承反力符合下式要求时，可以省略倾覆稳定计算
RGik 第i个永久作用效应的支座反力标准值； 汽车荷载效应（含冲击力、离心力）的支座负反力标准值：
ZRGik ≥2.5 i=2
DB36/T 14712021
除汽车荷载外的其它可变作用效应的支座负反力标准值； 当整联单向受压支座支承反力不满足本条第2款的要求时，应按下式要求进行倾覆稳定计算
式中： Kaf——横向抗倾覆稳定性系数，取kgf=2.5； ZSbk.i一—使上部结构稳定的作用基本组合（分项系数均为1.0）的效应设计值； ZSski——使上部结构不稳定的作用基本组合（分项系数均为1.0）的效应设计值； d 应对支座脱空状态下的结构进行偏载作用的构件局部应力计算，偏载作用应适当考虑汽车的超 载情况。
6.6正常使用极限状态计算
6.6.1组合梁计算竖向挠度值不应超过错误！未找到引用源。规定的限值
6.6.1组合梁计算竖向挠度值不应超过错误！未找到引用源。规定的限值！
a）计算竖向挠度时，采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值，频遇值系数为1.0。 b） 计算组合梁正常使用极限状态下的度时，连续组合梁应考虑混凝土开裂影响，中支点两侧 0.151范围以外区段的组合梁截面按未开裂截面刚度计算，中支座两侧0.151范围以内区段的 组合梁截面按开裂截面刚度。 6.6.3混凝土板的最大裂缝宽度应按TGD3662的相关规定进行计算，并应满足相应的限值要求，
DB36/T1471202
以采用双主梁的钢板组合梁及多主梁的钢板组合梁，钢箱梁根据腹板的倾斜角度采用直腹板钢箱组合梁 与斜腹板钢箱组合梁，钢箱组合梁可以是单箱单室、单箱多室和多箱单室等形式。对于钢箱组合梁应设 置排水孔排除箱梁积水，或者进行封闭防止箱梁内积水。常用组合梁桥截面形式见错误！未找到引用源。
（a）双主梁的钢板组合梁
（b）多主梁的钢板组合梁
（c）单箱多室直腹板钢箱组合梁
（e）单箱斜腹板钢箱组合望
（d）多箱单室直腹板钢箱组合梁
（f）多箱斜腹板钢箱组合梁
图2组合梁桥截面形式
7.1.4组合梁桥的钢梁与桥面板根据施工方法可以采用恒载组合梁和活载组合梁两种形式。其中恒载 组合梁可以采用在支架上现浇混凝土施工完成的，也可以是整体分跨预制的；活载组合梁的桥面板可以 是现浇桥面板，也可以是预制桥面板。
主梁根数与间距的布置应综合考虑主梁结构体系和桥面结构受力的情况，便于施工和养护。 钢筋混凝土桥面板的工形截面钢板组合梁的主梁间距以2.5m～4.2m为宜，桥面板悬臂长度不 宜大于2.Om b）钢筋混凝土桥面板的钢箱梁组合梁桥箱顶部宽度以1.6m～4.2m为宜，桥面板悬臂长度 采用陆路运输的钢箱梁组合梁桥的钢梁宽度不应大于一个运输车道的宽度。采用水路运输和陆路运 输不受宽度限制时，钢箱梁的宽度由结构受力合理性和运输吊装条件确定。
7.2. 2 联结系布置
DB36/T14712021
组合梁桥联结系布置应满足施工阶段和使用阶段结构整体稳定性、荷载横向分布、支点反力的传递、 水平力作用下的侧向受力以及钢结构制作安装定位等多方面要求，结构应便于制作安装和养护，并且受 力合理。 a）主梁支点处应布置刚度较大的横梁，并在横梁上设置更换支座等的支座顶升加劲结构。 工形钢梁组合梁跨间设置横梁不宜少于3根，横梁间距以4m~10m为宜，且不应大于受压翼缘 宽度的30倍。 钢箱组合梁及整跨预制的恒载组合梁在跨间可以少设甚至不设横梁，具体情况根据受力计算得 到。 组合梁横向联结可采用实腹式结构（如工形梁，错误！未找到引用源。a））或桁架式结构（错 误！未找到引用源。b））。桁架式结构的弦杆与斜腹杆的夹角不宜小于30度或大于60度。
图3钢板组合梁横向联结系
钢箱组合梁的内部应设置横隔板， 运撕、 施工和运营阶段的横截面形状，可 采用桁架式、框架式和实腹式横隔板，如错误！未找到引用源。
图4钢箱组合梁横隔板
f）工形钢梁组合梁外侧钢梁间和支点处应设置纵向联结系结构，上平联设置于上翼缘附近的腹 板，下平联设置于下翼缘附近的腹板。施工阶段可以满足整体稳定受力要求时，可以省略下平 联。施工阶段和使用阶段均满足整体稳定受力要求时，上平联和下平联均可省略。 名 纵向联结系可采用如错误！未找到引用源。所示的桁架式结构形式。纵向联结系与主梁或横梁 的夹角不宜小于30°或大于60°。
7.3连续组合梁桥负弯矩区混凝土防裂措施
DB36/T1471202
1 应采取有效措施控制连续组合梁桥负弯矩区混凝土桥面板裂缝宽度或防正混凝土开裂。 2 以下措施可单独或组合使用： 采用预应力组合梁或后结合组合梁，在支点处附近的混凝土板上施加预应力。 在中支点负弯矩范围内的钢梁底板处增设混凝土板，使得混凝土与钢梁底板形成组合板， C 可通过控制混凝主的浇筑顺序降低负弯矩区混凝土拉应力，即先浇筑跨申止弯矩区的混凝主： 待正弯矩区混凝土硬化后撤除跨中临时支撑，再浇筑支座附近负弯矩区的混凝土。对于采用双 重组合作用的连续梁，应先浇筑底板混凝土，再浇筑桥面板混凝土。典型的混凝土浇筑顺序如 错误！未找到引用源。所示。
步骤4：浇筑负弯矩区混凝土桥面板
图6典型混凝士的浇筑施工顺序
可采用预压荷载法和支座位移法对支座 区的混凝土施加预压力，需要对预压荷载的大小 和支座顶升量进行精细计算，避免预压荷载和顶升 支座时结构的应力过大。典型的支座顶升施 工顺序如错误！未找到引用源。所示
步骤1：中间支座预先顶升
DB36/T 14712021
步骤2：浇筑正弯矩区混凝土桥面板
在桥面板上部应采取有效防水措施，阻止水渗
8. 1. 1主深梁高
图7典型顶升支点法施工顺序
简支组合梁桥的合理梁高为L/15～L/25（L为跨径），等截面连续组合梁桥的梁高为L/20~ 于变截面的连续组合梁桥支点处的主梁高度可取为L/15～L/22，跨中则可取为L/30～L/48。 1.2工形钢主梁翼缘板应满足以下要求
a）当翼缘不与混凝土板相连时，受压翼缘的自由伸出肢宽厚比不大于12. 受拉翼缘的自 345 由伸出肢宽厚比不大于16 345 b 当翼缘与混凝土相连时，受压翼缘外伸部分宽厚比不大于16 但须保证在与翼缘相连 之前的应力水平不超过材料抗压强度的0.55倍。 C 最小板厚不小于12mm。 8.1.3钢箱组合梁底板应满足以下要求： a）受拉底板宽度大于厚度的80倍时应设置加劲肋，加劲肋宜等间距布置，间距不应大于底板厚 度的80倍。
a）当翼缘不与混凝土板相连时，受压翼缘的自由伸出肢宽厚比不大于12 受拉翼缘的自 345 由伸出肢宽厚比不大于16 345 b 当翼缘与混凝土相连时，受压翼缘外伸部分宽厚比不大于16 但须保证在与翼缘相连 之前的应力水平不超过材料抗压强度的0.55倍， C 最小板厚不小于12mm。 8.1.3钢箱组合梁底板应满足以下要求： a）受拉底板宽度大于厚度的80倍时应设置加劲肋，加劲肋宜等间距布置，间距不应大于底板厚 度的80倍。
DB36/T1471202
b）受压底板宽度大于厚度的40倍时应设置加劲肋， 加劲肋宜等间距布置，简距不宜大于底板厚 度的40倍。 c）最小板厚不小于10mm d）受压底板的加劲肋几何尺寸（见错误！ 未找到引用源。 ）应满足以下要求
一一板肋的宽厚比应满足下式要求
一L形、T形钢加劲肋的尺寸比例应满足下式要求
符合GB/T9945的球扁钢加劲尺寸比例应满足下
一闭口加劲肋的尺寸比例应满足下式要求
一L形、T形钢加劲肋的尺寸比例应满足下式要求
bso≤12 345 tso f, 345 t.
bs0≤12 345 tso f, 345 t.
h. 345 ≤18 1
345 ≤30 f, h 345 ≤40 t f.
/345 VJ, 345 ≤≤40 ts J
加劲肋几何尺寸（错误！未找到引用源。）应满 比应满足下式要求
345 ≤16. f.
DB36/T 14712021
345 tso f, 345 t
345 tso f, 345 t. F
当需要设置横向加劲肋时，邻近支点的第一根加劲肋至支点的间距不天于腹板高度的1/2，其 余横向加劲肋间距a不应大于腹板高度h.的1.5倍，并应满足下式要求
式中： a 竖向加劲肋的间距，以mm计； 腹板的厚度，以mm计； 作用基本组合下验算截面处的腹板平均剪应力，以MPa计。 h) 腹板横向加劲肋惯性矩应满足下式要求
1100t a≤ Vt
I一单侧设置横向加劲肋时，加劲肋对于与腹板连接线的惯性矩；双侧对称设置横向加劲肋时 加劲肋对于腹板中心线的惯性矩。 ）腹板纵向加劲肋惯性矩应满足以下要求
[, ≥ 5,h.t
≥s,h.t. ..
DB36/T14712021
I一单侧设置纵向加劲肋时，加劲肋对腹板与加劲肋连接线的惯性矩；双侧对称设置纵向加劲肋 时，加劲肋对腹板中心线的惯性矩； 8.1.4支承加劲肋应满足以下要求：
a）端承面的局部承压
b）支承结构的整体受力
ZR Yo ≤fa A.+Bt
R——支座反力设计值； A,——支承加劲肋面积之和; 腹板厚度； 腹板局部承压有效计算宽度：
=B+2(t +t)
Beb = B+2(t, +tb)
B一一支座宽度； t下翼板厚度； t一支座垫板厚度； B一如错误！未找到引用源。和错误！未找到引用源。所示，按式(40)计算的腹板有效宽度。当 设置一对支承加劲肋并且加劲肋距梁端距离不小于12倍腹板厚时，有效计算宽度按24倍腹板厚计算： 设置多对支承加劲肋时，按每对支承加劲肋求得的有效计算宽度之和计算，但相邻支承加劲肋之间的腹 板有效计算宽度不应大于加劲肋间距
式中： ns——支承加劲肋对数； bs 支承加劲肋间距。
DB36/T 14712021
8.1.5主梁的截面变化
图10支承加劲肋的腹板有效计算宽度
应根据弯矩的大小，宜采用改变翼缘板板厚和宽度的方法调整主梁截面，相邻截面的板厚差不 小于2mm。 b 不同截面梁段控制截面的应力之差不宜大于钢材设计强度的25%，应力差很大时宜改变板厚， 但是最小板件长度不宜小于3m
128479_滨化240流化床炉25MW机施工方案8. 1. 6 主连题
主梁顶板、底板以及腹板的工厂拼接应采用I级熔透焊焊接，工地连接可采用高强螺栓或工 级熔透焊。 主梁顶、底板与腹板焊缝可采用角焊缝、部分熔透焊或质量不低于II级的熔透焊焊接。 支点处加劲肋与底板应采用I级熔透焊焊接；其余加劲肋与顶底板或腹板的连接可采用角焊 缝、部分熔透焊或质量不低于II级的熔透焊， d）高强螺栓与焊接的混合连接，应先焊接然后进行高强螺栓的终拧
8.2横向联结系与纵向联结系
某40万吨纸浆厂项目原水管网施工方案8.2.1横向联结系应满足以下要求
梁端横向联结系顶面宜与主梁同高，并采用剪力连接件与混凝土桥面板连接。当梁端横向联结 系与主梁不同高时，应对梁端混凝土桥面板进行加强。 b) 跨间横向联结系不宜与受拉翼缘焊接。横向联结系与受拉翼缘必须焊接时，应采取有效措施减 小连接处应力集中，避免连接处出现疲劳控制设计。 C） 应避免采用横梁与主梁腹板直接焊接的工地连接形式。 d 工形钢板梁腹板两侧的横梁顶底板应对齐；钢箱的横梁顶底板应与横隔板的加劲肋对齐。 e 横梁顶、底板与主梁焊接时，应采用I级熔透焊；横梁腹板与主梁焊接时，可采用的角焊缝、 部分熔透焊或质量不低于II级的熔透焊。 8.2.2 纵向联结系应满足以下要求：
DB36/T 14712021