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2179.结构设计说明书.docx柱计算长l0=1.25H=6.0m, l0/h=6.0/0.50=12,在8～15之间，因此要考虑η的影响(η为考虑二阶弯矩影响的偏心矩增大系数)
ei=e0+ea=91.1+20=111.1mm
＜15，取ξ2=1.0。
η=1+ξ1ξ2=1+=0.43
所以按大偏心设计淮南天水水泥厂办公楼工程施工组织设计，采用对称配筋
故按构造配筋且应满足。单侧配筋率，故
取4Φ16 (As=804mm2); 每边选用4Φ16。
柱计算长l0=1.25H=6.0m, l0/h=6.0/0.45=12，查表得
=19.1=4775kN>
综上选取：4Φ16 (As=804mm2);
单侧配筋率： =0.32%0.2%
总配筋率： =1.28%0.7%
其余各柱的正截面计算方法如上，经计算都按构造配筋。故各柱正截面配筋一致，同上。
柱的斜截面受剪承载力计算：
a．柱斜截面受剪承载力计算公式
无地震作用组合时 Vc≤++0.07N
有地震作用组合时 Vc≤++0.056N）
对于三级抗震，在塑性铰区Vc=,其中：Mcu、Mcb分别为由内力组合得到的柱上下端最不利弯矩设计值
在抗震设计中对于斜截面抗剪构件γRE=0.85
c．框架柱受剪截面限制条件
柱长细比λ=H0/h0 在本框架中
底层 H0/h0=4.8/0.465=10.32＞4
其余层 H0/h0=3.6/0.465=7.74＞4
即全部为长柱，按强剪弱弯要求计算的箍筋只需配在柱端塑性铰区，非加密区的箍筋按内力组合得到的最大剪力Vmax计算。
对第一层B柱进行计算。由前可知，上柱柱端弯矩设计值=349.17 kN·m
对三级抗震，柱底弯矩设计值
=1.15×423.19=486.67kN·m
V==1.1×=191.55kN
剪压比：==0.037<0.2 (满足要求)
λ=H0/2h0==5.16＞3.0，(取λ=3.0)
N=4299.1kN<=0.3×19.1×5002/1000=1432.5kN
所以取 N=4299.1kN
故该层柱应按构造配置箍筋。
加密区长度L=max(b、hc0/6、500)=800mm，
对第一层A柱进行计算。由前可知，底柱柱端弯矩设计值=157.8 kN·m
对三级抗震，柱底弯矩设计值
=1.15×199.2=229.08kN·m
V==1.1×=88.66kN
剪压比：==0.017<0.2 (满足要求)
λ=H0/2h0==5.16＞3.0，(取λ=3.0)
N=1602.25kN<=0.3×19.1×5002/1000=1432.5kN
所以取 N=1602.25kN
故该层柱应按构造配置箍筋。
加密区长度L=max(b、hc0/6、500)=800mm，
表—2底层柱箍筋计算结果
当板的长宽比l1/l2>2时应按单向板计算，本设计是一个方向受力的四边支承板，按弹性理论方法计算，本设计板厚h=100mm。
2.7.1荷载设计值荷载计算：
恒荷载标准值gk1=3.09 kN/m2，gk2=4.00kN/m2；
活荷载标准值qk1=2.0 kN/m2，qk2=2.5 kN/m2；
g1=1.2×3.09=3.71kN/m2，q1=1.4×2.0=2.80 kN/m2；
g2=1.2×4.00=4.80kN/m2，q2=1.4×2.5=3.50kN/m2；
g1+q1=3.71+2.80=6.51 kN/m2；g2+q2=4.80+3.50=8.30kN/m2；
因为各跨跨长不等，按不等跨连续板的计算方法，取1m宽板作为计算单元计算弯矩：
取M1=3.20 kN·m 由静力平衡条件得到支座弯矩为：M1左=2.30 kN·m； M1右=2.30 kN·m；
M2=3.10 kNm；M2左=2.30 kNm；M2右=2.30 kNm；
M3=0.11 kNm；M3左=2.30 kNm；M3右=2.30 kNm；
M4=2.58 kNm；M4左=2.30 kNm；M4右=2.30 kNm；
M5=2.58 kNm；M5左=2.30 kNm；M5右=2.30 kNm；
截面设计用的弯矩：为了考虑四边与梁整体连接的中间区格单向板拱作用的有利因素，规范允许其弯矩设计值按下列情况进行折减：
(1)中间跨的跨中截面及中间支座截面弯矩，减小20%；
(2)边跨的跨中截面弯矩及第一支座截面弯矩则不折减。
M1=3.20 kN·m； M1左=2.30 kN·m； M1右=2.30 kN·m；
M2=3.10*0.8=2.48 kNm； M2左=2.30 kNm； M2右=2.30*0.8=1.84 kNm；
M3=0.11*0.8=0.09 kNm； M3左=2.30 *0.8=1.84kNm； M3右=2.30*0.8=1.84 kNm；
M4=2.58*0.8=2.06 kNm； M4左=2.30*0.8=1.84 kNm； M4右=2.30=1.84 kNm；
M5=2.58 kNm； M5左=2.30 kNm； M5右=2.30 kNm；
板配筋计算
楼梯间开间3.0m/3.6m，径深7.2m，采用双跑楼梯，层高3.6m/4.8m。楼梯段踢面250mm踏面300mm，一层22步，每跑11步；其余层16步，每跑8步。梯段跨度一层0.30*11=3.30m，其余层0.30×8=2.40m,采用现浇板式楼梯。采用C30混凝土，板采用Ⅰ级钢fy=210Mpa，梁纵筋采用Ⅱ级钢fy=310Mpa，楼梯活载标准值q=2.0kN/m2。
取板厚h=120mm。楼梯倾角tanα=250/300=0.83，cosα=0.768。
恒载：水磨石面层 （0.20+0.30）×0.65/0.30=1.08kN/m
三角形踏步 0.5×0.30×0.20×25/0.30=2.50kN/m
混凝土斜板 0.12×25/0.768=3.90 kN/m
板底抹灰 0.02×17/0.768=0.44kN/m
合计7.92 kN/m
活载： qk=3.5kN/m
总荷载设计值p=1.2×7.92+1.4×3.5=14.40 kN/m。
分布筋每级踏步1根φ8。
分布筋每级踏步1根φ8。
设平台板厚h=120mm，取1m宽板带计算。
恒载： 水磨石面层 0.65 kN/m
100mm厚混凝土板 0.1×25=2.5 kN/m
板底抹灰 0.02×17= 0.34 kN/m
合计3.49 kN/m
活载： 3.5 kN/m
总荷载设计值 p=1.2×3.49+1.4×3.5=9.09 kN/m 。
分布筋每级踏步1根φ8。
设平台梁尺寸为250mm×300mm。
平台板传来 3.49×1.9/2=3.32 kN/m
梯段板传来 7.92×3.3/2=13.07kN/m
合计17.78 kN/m
活载： 3.5×（1.9+3.3）/2=9.10kN/m
总荷载设计值 p=1.2×17.78+1.4×9.10=34.07 kN/m。
平台板传来 3.49×1.9/2=3.32 kN/m
梯段板传来 7.92×2.4/2=9.50kN/m
合计14.21 kN/m
活载： 3.5×（1.9+2.4）/2=7.52kN/m
总荷载设计值 p=1.2×14.21+1.4×7.52=27.58 kN/m。
；选配3Φ18，As=763 mm2
Vcs =0.7ftbh0+1.25fyvh0
=0.7×1.43×250×265+1.25×300××265
=94439N＞57230N 满足要求。
弯矩设计值M=1/8*pl02=35.78kN·m; 剪力设计值V=1/2*pln=47.02kN;
；选配2Φ18，As=509 mm2
Vcs =0.7ftbh0+1.25fyvh0
=0.7×1.43×250×265+1.25×300××265
=94439N＞47020N 满足要求。
弯矩设计值M=1/8*pl02=42.72kN·m; 剪力设计值V=1/2*pln=46.33kN;
；选配3Φ16某市川河防洪治河工程施工组织设计方案（Word.137页），As=603 mm2
Vcs =0.7ftbh0+1.25fyvh0
=0.7×1.43×250×265+1.25×300××265
=94439N＞46330N 满足要求。
弯矩设计值M=1/8*pl02=28.99kN·m; 剪力设计值V=1/2*pln=38.06kN;
；选配2Φ16，As=402 mm2
Vcs =0.7ftbh0+1.25fyvh0
石化综合楼消防施工组织设计 =0.7×1.43×250×265+1.25×300××265