标准规范下载简介

GB50265-2010+泵站设计规范

.12.1水力机械设备布置直接影响到泵房的结构尺寸，设备布 置的合理与否还对运行、维护、安装、检修有很大的影响。所以，在 进行水力机械设备布置时，除满足其结构尺寸的需要外，还要兼顾 以下几方面： 1满足设备运行、维护的要求。有操作要求的设备，应留有 足够的操作距离。只需要巡视检查的设备，应有不小于1.2m～ 1.5m的运行维护通道。为便于其他设备的事故处理，需要考虑比 较方便的全广性通道。 2满足设备安装、检修的要求。在设备的安装位置，应留有 一定的空间，以保证设备能顺利地安装或拆卸。需要将设备吊至 安装间或其他地区检修时，既要满足吊运的要求，又要满足设备安 放及检修工作的需要。 3设备布置应整齐、美观、合理。 9.12.2影响立式机组段尺寸的主要因素是水泵进水流道尺寸及 电动机风道盖板尺寸。在进行泵房布置时，首先要满足上述尺寸 的要求，并保证两台电动机风道盖板间有不小于1.5m的净距。 9.12.4卧式机组电动机抽芯有多种方式。如果就地抽芯，往往 需加大机组间距，增大泵房投资。多数情况是将电动机定子与转 子一起吊至安装间或其他空地进行抽芯。 9.12.5边机组段长度主要考虑电动机吊装的要求。有空气冷却 器时，还要考虑空气冷却器的吊装。在边机组段需要布置楼梯时 可以兼顾其需要。

9.12.6安装间长度主要决定于机组检修的需要。立式机

装间放置的大件主要有电动机转子、上机架、水泵叶轮等。如果电 动机层布置的辅助设备和控制保护设备比较少，有足够的空地放 置上机架及水泵叶轮，可在安装间只放置电动机转子，并留有汽车 开进泵房所必需的场地，即能满足机组检修的要求。 卧式机组一般都在机组旁检修，安装间只作电动机转子抽芯 或从泵轴上拆卸叶轮之用，利用率比较低，其长度只需满足设备进 出人泵房的要求即可。 9.12.7泵站的辅助设备比较简单。主泵房宽度除应满足设备的 结构尺寸需要外，只需满足各层所必需的运行维护通道即可。卧 式机组的运行维护通道可以在进出水管上部布置，其高度应满足 管道安装、检修的需要。 9.12.8主泵房高度主要决定于设备吊运的要求。立式水泵最长 部件是水泵轴。泵房高度往往由泵轴的吊运决定。如果水泵叶轮 采用机械操作，则泵房高度需考虑调节机构操作杆的安装要求。 9.12.11天型卧式水泵及电动机轴中心线高程距水泵层地面比 较高，在中心线高程或稍低于中心线高程位置，设置工作平台，以 利于轴承的运行维护、泵盖拆卸及叶轮的检查。目前有不少泵站 在轴中心线高程设一运行、维护、检修层，或在机组四周加平台： 效果比较好，受到运行人员的欢迎

9.12.8主泵房高度主要决定于设备吊运的要求。立式水泵最长 部件是水泵轴。泵房高度往往由泵轴的吊运决定。如果水泵叶轮 采用机械操作，则泵房高度需考虑调节机构操作杆的安装要求。 9.12.11大型卧式水泵及电动机轴中心线高程距水泵层地面比 较高，在中心线高程或稍低于中心线高程位置，设置工作平台，以 利于轴承的运行维护、泵盖拆卸及叶轮的检查。目前有不少泵站 在轴中心线高程设一运行、维护、检修层，或在机组四周加一平台， 效果比较好，受到运行人员的欢迎。

10.1.1本条规定了泵站供电系统设计的基本原则和设计应考虑 的内容。泵站供电系统设计应以泵站所在地的电力系统现状及发 展规划为依据，是指在设计中应收集并考虑本地区电力系统的现 状及发展规划等有关资料。在制订本规范的调查中，曾发现专用 变电所、专用输电线和泵站电气连接不合理，使得有的工程初期投 资增加，有的在工程投运后还需改造。因此T／CECS 807-2021 建筑木结构用防火涂料及阻燃处理剂应用技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf，本条文强调了要“合 理确定接人电力系统方式”是非常必要的。 10.1.2通过对12个省、直辖市、自治区的调查情况看，大、中型 泵站容量较大，从几千千瓦到十几万千瓦，有的工程对国民经济影 响较大，一般采用专用输电线路，设置专用降压变电所。也有从附 近区域变电所取得电源，采用直配线供电的。直配线供电电压一 般为6kV或1okV，此时，应考虑变电所其他负荷不得影响泵站运 行。 变电所的其他负荷不能影响本泵站电气设备的运行，当技术 上不能满足上述要求时，则应采取设专用变电所方案。 在此次修订中，将泵站的负荷等级的划分纳人到电气专业中， 并做了专项调查，调查中发现大（2）型、中型泵站也采用了双回线 供电。特别是北方干旱地区，供水泵站在工业生产和人民生活中 的重要性越来越高。该条文是指只要通过论证，中型、基至小型泵 站也可以采用双回线供电。另外采用双回线路供电的泵站，每 回供电线路应按承担泵站全部容量设计，但不包括泵站机组备用 容量。 10.1.3“站变合一”的供电管理方式是指将专用变电所的开关设

备、保护控制设备等与泵站的同类设备统一进行选择和布置。这 种供电管理方式能节省电气设备和土建投资，并且可以相对减少 运行管理人员。据对17个工程、55个泵站的调查，“站变合一”的 供电管理方式占设专用变电所泵站的70%。这种方案在技术上 是可行的，经济上是合理的，大多数设计、供电及泵站管理部门都 比较欢迎。据此，对于有条件的工程宜优先采用“站变合一”的供 电管理方式。 调查中还了解到“站变合一”的供电管理方式在运行管理中存 在以下问题：当变电所产权属供电部门时，有两个系统的值班员同 室、同台或同屏操作情况，这样容易造成管理上的矛盾与混乱，或 者是供电部门委托泵站值班员代为操作，其检修和试验仍由供电 部门负责，这样容易造成运行和检修的脱节，有些设备缺陷不能及 时发现和处理，以致留下事故隐患。因此，“站变合一”供电管理方 式应和运行管理体制相适应。当专用变电所确定由泵站管理时： 推荐采用“站变合一”的供电管理方式

10.2.1本条规定了在设计电气主接线时应遵循的原则和考虑的 因素，应突出泵站是主体，其他因素应该满足泵站运行要求。泵站 分期建设时，特别强调了主接线的设计应考虑便于过渡的接线方 式，以免造成浪费

1U.2.本茶规定在设计电气主接线时应遵循的原则和考虑的 因素，应突出泵站是主体，其他因素应该满足泵站运行要求。泵站 分期建设时，特别强调了主接线的设计应考虑便于过渡的接线方 式，以免造成浪费。 10.2.2由12个省、直辖市、自治区的55个泵站的调查发现 主接线电源侧大都采用单母线接线，双回路进线时，可采用单 母线分段。运行实践证明，上述接线方式能够满足般泵站运 行要求。

10.2.2由12个省、直辖市、自治区的55个泵站的调查发现， 主接线电源侧大都采用单母线接线，双回路进线时，可采用单 母线分段。运行实践证明，上述接线方式能够满足般泵站运 行要求。

根据泵站的重要性综合考虑，特别是供水泵站，可以采用单母线分 段或其他接线方式。如某排涝泵站4台机，单机容量2000kW，电 动机母线采用了单母线分段接线

10.2.5关于站用变压器高压侧接点：当泵站电气主接线为 35kV“站变合一”过渡方案时，在设计中常将站用变压器（至少是 其中一台）从35kV侧接出。这台变压器运行期间可担负站用电 负荷，停水期间可作为照明和检修用电。主变压器退出运行， 避免空载损耗。如某工程装机功率为60MW，停水期间主变 压器仅带检修及电热照明负荷运行，主变压器损耗有功 25kW，无功187kvar。 有些地区有第二电源时，在设计中为了提高站用电的可靠性 或避免泵站停运时的主变压器空载损耗，常将其中一台站用变压 器或另外增加的台站用变压器接至第二电源上。有条件的地方 可以由生活区引一回电源，作为泵站备用电源。 当选用较小容量的直流系统时，为了解决进线开关电动合闸 问题，常将站用变压器（有时是其中一台）接至泵站进线处，否则该 进线开关只能手动合闸或选用弹簧储能机构。 当泵站采用蓄电池直流系统跳、合闻时，站用变压器一般从主 电动机电压母线接出。站用变压器高压侧接线如图4～图11。

图4泵站站用电高压侧线示例（一）

图5泵站站用电高压侧线示例（二）

图6泵站站用电高压侧线示例（三）

图7泵站站用电高压侧线示例（四）

图8泵站站用电高压侧线示例（五）

图9泵站站用电高压侧线示例（六）

图10泵站站用电高压侧线示例（七）

图11泵站站用电高压侧线示例（八）

0.3主电动机及主要电气设备选

10.3.4泵站专用变电所主变压器容量的选择应满足机组启动的要 求，主变压器的容量及台数确定应与主接线结合起来综合考虑。由于主 变的容量选择在其他手册中能查到，所以删除了原规范中的附录D。 10.3.5选用有载调压变压器要由电压校验结果而定。排涝泵站 年运行时间较短（般平均为120d～200d），开停机组频繁，负荷 起落较大。多机组运行时电压降落更大，电压质量不稳定，尤其是 一些处于电网末端的泵站，这种现象更为严重。调查中有的泵站 玉降达20%，这时若再开一台机，就有可能引起电动机低电压保 护动作而跳闸。将泵站专用变电所的主变压器改换成有载调压变 压器，情况就明显好转。近年来，越来越多的大、中型泵站工程设 计选用了有载调压变压器

10.4.1原规范是根据当时《全国供电规则》和《功率因素调整电 费办法》而制定的，现已不适应市场经济的要求。设计中可以根据 当地的电网无功和市场情况，作技术经济比较，可补也可不补，只 需满足电网的要求即可。 由于城镇的排涝标准很高，泵站年运行小时更低，自前国外、 国内部分大、中城市已经使用了较大的异步电动机，所以本次修订 中删除了原规范中的第10.4.3条，不再强调630kW及以上时要 使用同步电动机。 10.4.2条文中强调电容器应分组，其分组数及每组容量应与运 行方式相适应，随负荷变动及时投人或切除，防止无功倒送（电力 网不要求时）

10.5.1本条规定主电动机启动时，其母线电压降不宜超过15%

10.5.1本条规定主电动机启动时，其母线电压降不宜超

额定电压，以保证电动机顺利完成启动过程。但经过准确计算，主 电动机启动时，电压降能保证其启动力矩大于水泵静阻力矩，并能 产生足够的加速力矩使机组转速上升，并且电动机启动时产生的 电网电压降不影响其他用电设备正常运行时，此时主电动机母线 电压降也可不受15%额定电压限制。 调查情况表明，某泵站主电动机系6000kW同步电动机，直接 启动时电压降达23%额定电压；另一泵站主电动机系8000kW同 步电动机，直接启动时电压降高达37%额定电压。上述两种同步 电动机均能顺利完成启动过程，并已投运多年，启动时未影响与之 有联系的其他负荷的正常工作。 无论采用哪种启动方式，均需计算启动时间和校验主电动机 的执稳定

10.5.2由于同步电动机的励磁装置的响应时间和幅值，各个装

置的情况不一样，未能给出一个准确值，为了慎重起见，一般不计 司步电动机的无功补偿作用，确定最不利运行排列组合，进行电动 机启动计算。

10.6.2站用变压器台数的确定，主要取决于泵站负荷性质和泵 站主接线。据调查情况表明：站用变压器设置1台的占45%，2台 的占35%，3台的占20%。当泵站采用单母线分段时，绝大多数 用2台站用变压器；当采用单母线时，般采用1台站用变压器； 有条件可将生活变压器作为泵站备用电源

10.7室内外主要电气设备布置及电缆敷设

10.7.1为了便于操作巡视和运行管理，减少土建工程量，减少低 玉线上的损耗，节省投资，本条明确要求降压变电站尽可能靠近泵 站主泵房、辅机房的高压配电室。在调查中发现有降压变电站远 离泵站，进线铝排转弯三次才能进入高压配电室的不合理现象。

主变压器尽量靠近泵房，但应满足防火规范的规定。当设置 两台主变压器时，其净距离不应小于10m，否则应在变压器之间设 置防火隔墙，墙顶应高出变压器油枕1m，宽度应超出变压器的贮 油坑外各加0.5m。如主变压器外廓距泵房墙小于5m时，不宜开 设门窗或通气孔。 10.7.4是否设置中控室，这与泵站性质、机组容量、装机台数多 少及自动化程度有关。调查表明：20世纪50、60年代设计并投人 运行的泵站，多数为就地操作，不单设中控室；70年代以后设计投 入运行的泵站，绝大多数采用集中控制方式，一般都设置了控制 室；有一些潜没式泵站，虽然机组容量不天、台数也不多，但也设置 了控制室，这是因为这类泵站主泵房与辅机房相隔甚远：是运行需 要；有些地区在对过去设计的泵站进行改造、扩建时，往往也增设 厂中控室。 主泵房噪声大、湿度大、夏天温度高，因而劳动条件较差，如设 置控制室能大大改善工人的工作条件，投资又不多。因此，今后设 计的泵站推荐设置中控室

10.8电气设备的防火

10.8.1～10.8.9防火设计是一项政策性和技术性很强的T作。 设计中参照现行行业标准《水利水电工程设计防火规范》SDJ278。 结合泵站的电气设备防火要求，制定了泵站“电气设备的防 火”，共9条。根据泵站特点不对主泵房及辅机房进行防火分区， 只就主要部位规定了应当采取的消防措施。对于大型泵站和泵站 群，不作单独设置消防控制室的规定。自动报警信号可集中在中 控室，实行统一监视管理

10.9过电压保护及接地装置

10.9.1～10.9.9这9条规定除参照了现行行业标准《电力设备 过电压保护设计技术规程》SDJ7及《电力设备接地设计技术规

程》SDJ8和《水力发电厂机电设计技术规范（试行）》SDJ173外， 还结合泵站的特点补充了部分内容，提出了一些具体要求。

10.10.1～10.10.5泵站照明在泵站设计中很容易被疏忽，致使 录站建成后常给运行人员带来不便，有的甚至造成误操作事故。 所以，在这5条中，对泵站的照明设计作了一些原则的规定。在电 光源的选择上，规定应选择光效高、节能、寿命长、显色好的新型灯 具。

10.11.4一般情况下应设进线断路器（“站变合一”泵站可与变压 器出线断路器合用）。 从进线处取得电流，经保护装置作用于进线断路器的保护称 为泵站母线保护。 母线保护设带时限电流速断保护，动作于跳开进线断路器，作 为主保护。该保护可以与电动机速断保护相配合，使之尽可能满 足选择性的要求。 母线设置低压保护，动作于跳开进线断路器，是电动机低电压 保护的后备。 当泵站机组台数较多、母线设有分段断路器时，为了迅速切断 故障母线，保证无故障母线上的机组正常运行，般在分段断路器 上设置带时限电流速断保护。 10.11.6从泵站抽水工作流程看，是充许短时停电的，不需要、也 不充许机组自启动。 对于梯级泵站，即使个别泵站或个别机组启动成功，对整个 工程提水也没有意义。相反，由于大、中型泵站单机功率或总装机 功率较大，自启动电流较大。若自启动将会使全站或系统的电流 保护动作，而使全站或电网重新停电。此外，目前多数高扬程泵站

不设逆止阀，当机组失电后可能产生反转现象，突然恢复供电时， 机组重新自启动将会带来一些严重后果。为此，设置低压保护使 机组在失电后尽快与电源断开，防止自启动是很有必要的。 10.11.8从调查的情况来看，主电动机的保护，有的采用GL型 过流继电器兼作过负荷及速断两种保护。也有的采用DL型电流 继电器作过负荷保护。目前推荐使用电动机综合保护装置。 虽然水泵机组属平稳负荷，但有时因流道堵塞，必须停机清除 杂物。为防止电动机启动时间过长，应装设过负荷保护。“抽水工 程负荷起落较大，电压波动范围也大，电压质量可能较差。对于 大、中型泵站，是不允许自启动的，有时由于某些特殊原因产生自 启动，因为启动容量较大，自启动时间较长，可能使损坏机组。”因 此，规定大、中型泵站设置过负荷保护是有必要的。 对于同步电动机，当短路比在0.8以上并且有失磁保护时，可 用过负荷保护兼作失步保护。此时，过负荷保护应作用于跳闻 在设计时，为了使保护接线简单，凡满足以上条件时，通常采用 GL型电流继电器兼作电流速断、过负荷及失步保护。 10.11.9本条是参照现行国家标准《继电保护和安全自动装置技 术规程》GB14258的有关规定制定。 装设于泵站的同步电动机，其短路比一般大于0.8。调查表 明，几乎全是采用本条第3款的保护方案。该方案的限制条件是 主电动机短路比应大于或等于0.8。若小于此值，说明电动机设 计的静过载能力较差，其转子励磁绕组和短路环的温升值裕度小 失步情况容易产生过热现象。因此，应考虑其他两种失步保护方 十

10.13.1泵站电气测量仪表的准确级，与仪表连接的分流器、附 加电阻和互感器的准确级以及测量范围等基本要求，可参考现行 行业标准《电气测量仪表装置设计技术规程》SDJ9。 10.13.2巡回检测技术已在泵站中普遍应用。巡回检测装置可 以根据需要巡视或检测泵站各电气参数及其他有关参数，如进水

池水位、电动机绕组和轴承温度以及管道流量、压力等，并用数学 显示、自动打印和制表。当泵站系统采用远动控制时应能将巡检 数据远传。推荐使用。

10.13.8电能计量可按地方电力部门的要求设计

10.14.3原规范事故停电时间按0.5h计，现在大部分泵站采用 了计算机监控，所以本规范把事故停电时间提高到！1h。对于泵站 来讲，应考虑以下两种情况： 1采用110V或220V直流系统跳、合闸的，·般仅需考虑1 台断路器的合闸电流； 2采用48V直流系统时，最大冲击负荷应按泵站最大运行 方式，电力系统发生事故，全部断路器同时跳闸的电流之和确定

可通过电信局公网与供电部门联系。 10.15.5本条规定了对通信装置电源的基本要求。当泵站操作 电源采用蓄电池组时，在交流电源消失后，通信装置的逆变器应由 蓄电池供电，否则，应设通信专用蓄电池

10.16.1、10.16.2因市场经济快速发展，电力部门和设备生产厂 的维修试验业务的对外开放，服务及时、专业，特别是泵站管理人 员的配置越来越少、设备也越来越复杂、专业划分更细，一般技术 人员难以胜任泵站设备的维修和试验工作。通过比较论证，可设 置必要的试验设备。对于集中管理的梯级泵站和相对集中管理的 泵站群以及大型泵站，由于电气设备多、检修任务大，要负担起本 站和所管辖范围内各泵站的电气设备的检修、调试、校验及35kV 以下电气设备的预防性试验等任务，也可设电气试验室和电气试 验设备。

闸门、拦污栅及启闭设备

11.1.2据调查，各类泵站在进水侧均设有拦污栅，对于保证泵站 正常运行起到了重要作用。但有相当多的泵站，由于河渠或内湖 污物来量较多，栅面发生严重堵塞，影响泵站的正常运行，甚至被 迫停机。较为常见可行的办法是设置机械清污机。拦污栅设置启 闭设备的目的，是为了能提栅清污及对拦污栅进行检修或更换 清污平台的设置应方便污物转运，结合交通桥考虑，可节约投资 据调查，有些泵站将清除的污物随意堆放，未做任何处理，既影响 清污效率，也于环保不利。 站前拦污栅桥与流向斜交布置对增大过流面积、减小过栅流 速的效果并不明显，而斜交布置、人字形布置或折线布置对清污 作业和污物转运是不利的。实际上，绝大多数泵站的站前拦污栅 桥布置都是与流向正交的。故取消了原规范关于斜交布置和人字 形布置的内容。 11.1.3轴流泵及混流泵站出口设断流装置的自的是为了保护机 组安全。断流方式很多，其中包括拍门及快速闻门等，为保证拍门 或快速闸门发生事故时能够及时切断水流，防止水流倒灌对泵组 造成危害，要求设置事故闻门。对于经分析论证无停泵飞逸危害 的泵站，也可以不设事故闸门，仅设检修闸门。 虹吸式出水流道系采用真空破坏阀断流。由于运行可靠，一 般可不设事故闻门，但要根据出口高程及外围堤岸的防洪要求设 置防洪闸门或检修闸门。 11.1.4门后设置通气孔，是保证拍门、快速闸门正常工作，减少 振动和撞击的重要措施，对通气孔的要求是，孔口应设置在紧靠

11.1.3轴流泵及混流泵站出口设断流装置的目的是为了保护机 组安全。断流方式很多，其中包括拍门及快速闻门等，为保证拍门 或快速闸门发生事故时能够及时切断水流，防止水流倒灌对泵组 造成危害，要求设置事故闻门。对于经分析论证无停泵飞逸危害 的泵站，也可以不设事故闸门，仅设检修闸门。 虹吸式出水流道系采用真空破坏阀断流。由于运行可靠，一 般可不设事故闻门，但要根据出口高程及外围堤岸的防洪要求设 置防洪闸门或检修闸门。 11.1.4门后设置通气孔，是保证拍门、快速闸门正常工作，减少

振动和撞击的重要措施。对通气孔的要求是：孔口应设置

门后的流道或管道顶部，有足够的通气面积并安全可靠。通气孔 的上端应远离行人处，并与启闭机房分开，以策安全。 通气孔面积计算经验公式很多，适用条件不同，结果差别较 大，因此很难作硬性规定。原规范所列通气孔面积的估算公式系 根据已建泵站经验提山，同时参考了《大型电力排灌站》（水电版， 1984年）所提拍门通气孔面积经验公式和《江都排灌站》第三版 水电版，1986年）推荐采用的真空破坏阀面积经验公式。该公式 对低扬程泵站是合适的，但对高扬程泵站估算面积偏小。本次修 订参考了现行行业标准《水利水电工程钢闸门设计规范》SL74推 荐的通气孔面积估算方法，对该公式给出适当范围，低扬程泵站取 小值，高扬程泵站取大值

11.1.5泵站停机时特别是事故停机时，如拍门或快速闸门出现 事故，事故闸门应能迅速或延时下落，以保护机组安全。 启闭设备现地操作和远方控制，是指启闭机房的就近操作和 中控室自动控制两种方式，其目的是使启闭机操作灵活、方便和实 现联动。据调查，泵站事故停电时有发生，严重威胁机组安全，因 比，启闭机操作电源应十分可靠。 11.1.6据调查，为了检修机组，各泵站一般均设有检修闸门。检

11.1.5泵站停机时特别是事故停机时，如拍门或快速闸门出现

启闭设备现地操作和远方控制，是指启闭机房的就近操作和 中控室自动控制两种方式，其目的是使启闭机操作灵活、方便和实 现联动。据调查，泵站事故停电时有发生，严重威胁机组安全，因 此，启闭机操作电源应十分可靠

修闸门的数量各泵站不一，有的泵站每台机组设1套，有的泵站数 台机组共设1套。每台机组的检修时间，大型轴流泵约需1个月 至3个月。若检修闸门过少，不能按时完成机组检修计划，影响抽 水。考虑到大型泵站机组台数较少，而每台机组的检修时间又较 长，当机组台数为3台～6台时，为保证至少2台机组同时检修， 检修闸门数量不宜少于2套。当机组台数为2台时，可根据工程 重要程度设置1套～2套。 “特殊情况”系指那些有挡洪要求或年运行时间不长的泵站

影响机组的检修。因此，对检修闸门，一般均采用反向预压措施， 使止水紧贴座板，实践证明具有较好的止水效果。

11.1.9对于在严寒地区冰冻期运行的泵站，出口快速闸门和事 故闸门应采取门槽防冻措施，对于冰冻期挡水的闻门还应考虑防 止冰压力措施。由于拦污栅受冰冻影响较小，不宜作硬性规定。 11.1.10闸门与闸门及闸门与拦污栅之间的净距不宜过小，否则 对闸槽施工，启闭机布置、运行以及闸门安装、检修造成困难。 11.1.11对于闸门、拦污栅及启闭设备的埋件，由于安装精度要 求较高，一期浇筑混凝土浇筑时干扰大，不易达到安装精度要求。 因此，本条规定宜采用二期浇筑混凝土方式安装，同时还应预留保 证安装施工的空间尺寸。 因检修闸门一般要求能进所有孔口闸槽内，故对于多孔共 用的检修闻门，要求所有门槽埋件均能满足共用闻门的止水要求。

11.2拦污栅及清污机

11.2.1拦污栅孔口尺寸的确定，应考虑栅体结构挡水和污物堵 塞的影响，特别是堵塞比较严重又有泥沙淤积的泵站，有可能堵塞 1/4～1/2的过水面积。拦污栅的过栅流速，根据调查和有关资料 介绍：用人工清污时，般均为0.6m/s～1.0m/s；如采用机械清 污，可取1.0m/s~1.25m/s。为安全计，本条采用较小值。 11.2.2为了便于检查、拆卸和更换，拦污栅应做成活动式。拦污 栅一般有倾斜和直立两种布置形式。倾斜布置栅体与水平面倾 角，参考有关资料，可取70°～80° 11.2.3拦污栅的设计荷载，即设计水位差，根据现行行业标准 《水利水电工程钢闸门设计规范》SL74规定为2m～4m。但对泵 站来说，栅前水深一般较浅，通过调查了解，由污物堵塞引起的水 位差一般为0.5m左右，1m左右的也不少，严重时，栅前堆积的污 物可以站人，泵站被迫停机，此时水位差可达2m以上。 拦污栅水位差的大小，与清污是否及时以及采用何种清污方 式有关。为安全计，本条规定按1.0m～2.0m选用。遇特殊情 况，亦可情增减。当拦污栅前设置有清污机，其设计水位差可降

11.2.4泵站拦污栅栅条净距，国内未见规范明确规定，不少设计 单位参照水电站拦污栅净距要求选用。前苏联1959年《灌溉系统 设计技术规范及标准》抽水站部分第361条，对栅条净距的规定和 水电站拦污栅栅条净距相同，即轴流泵取0.05倍水泵叶轮直径 混流泵和离心泵取0.03倍水泵叶轮直径。 栅条净距不宜选得过小（小于50mm），过小则水头损失增大 清污频繁。据调查资料，我国各地泵站拦污栅栅条净距多数为 50mm~100mm，接近本条规定。 当设置有清污机时，站前拦污栅上的污物将大为减少，因此栅 条间距可适当加大，对清污和减小过栅水头损失有利，但必须满足 保护水泵机组的条件。

11.2.5从调查中看到有不少泵站拦污栅结构过于简单，有的栅

使用清污机清污或人工清污的拦污栅，因粑齿要在栅面上来 回运动，故栅体构造应满足清污齿的工作要求。对于回转式拦 污栅，其栅体构造还需特殊设计。

11.3.1轴流泵机组有多种启动方式，包括用水流冲开

3.1轴流泵机组有多种启动方式，包括用水流冲开拍门直接

启动，先冲开小拍门再开启工作门或大拍门启动，先开泵泄（溢）流 再提门启动以及抽真空启动等。每种方式都要求有不同的闸门选 型，所以水泵启动方式也是拍门和快速闸门选型的重要因素之一 据调查，单泵流量较小（8m3/s以下）时，多采用整体自由式拍 门断流。这种拍门尺寸小、结构简单、运用灵活且安全可靠，因而 得到广泛应用。当流量较大（8m/s以上）时，整体自由式拍门由 于可能产生较大的撞击力，影响机组安全运行，且开启角过小，增 加水力损失，故不推荐采用。目前国内大型泵站多采用快速闸门 或双节自由式拍门、整体控制式拍门断流。这些断流方式在减少 撞击力及水力损失方面均取得了不同成效，设计时可结合具体情 况选用。 上面所述拍门均系指悬吊式（水平转轴）拍门，除此之外，最近 几年已有单位研制出一种“节能型侧向式全自动止回装置”，并已 经用于湖北、湖南、安徽、江西、甘肃和广东等省的实际工程中。有 关检测机构实测数据表明，这种拍门的开启角度可达85°，节能效 果明显，提高了泵站装置效率，且运行平稳，闭门冲击力小。该产 品已被列入水利部“948”项目，正在积极推产。 11.3.3拍门水力损失与开启角的大小有关，据调查了解，一般整 体自由式拍门（此处及以下所述拍门均指悬吊式）开启角为50°～ 60°，个别的不到40°。实际调查到的拍门开启角情况为50°～60 的有3个泵站；60°以上的有1个泵站；双节式拍门上节门开启角 在30°～40°的有6个泵站；40°以上的只有1个泵站。 关于拍门的水力损失，由于开启角过小，有5个泵站降低泵效 率达到2%～3%，2个泵站达到4%~5%。 拍门开启角过小时，其水力损失大，特别是长期运行的泵站， 其电能损耗相当可观，因此拍门开启角宜加大，但鉴于目前的拍门 设计方法不尽完善，开启角又不宜过大，否则将加大撞击力。故本 条规定拍门开启角应大于60°，其上限由设计者酌情决定。 对于双节式拍门，本条规定上节门开启角大于50°，下节门开

11.3.3拍门水力损失与开启角的大小有关，据调查了解，一般率

11.3.3拍门水力损失与开启角的大小有关，据调查了解，一般整 体自由式拍门（此处及以下所述拍门均指悬吊式）开启角为50°～ 60°，个别的不到40°。实际调查到的拍门开启角情况为50°～60° 的有3个泵站；60°以上的有1个泵站；双节式拍门上节门开启角 在30°～40°的有6个泵站；40°以上的只有1个泵站。 关于拍门的水力损失，由于开启角过小，有5个泵站降低泵效 率达到2%～3%，2个泵站达到4%~5%。 拍门开启角过小时，其水力损失大，特别是长期运行的泵站 其电能损耗相当可观，因此拍门开启角宜加大，但鉴于目前的拍门 设计方法不尽完善，开启角又不宜过大，否则将加大撞击力。故本 条规定拍门开启角应大于60°，其上限由设计者酌情决定。 对于双节式拍门，本条规定上节门开启角大于50°，下节门开

启角大于65°，通过试验观察，其水力损失大致与整体自由式拍门 开启角60°时的水力损失相当。上节门与下节门开启角差不宜过 大，否则将使水力损失增加，并将加大撞击力，根据模型和原型测 试综合分析，本条规定不大于20°。拍门加平衡重虽然可以加大 开度，但却相应增大了撞击力，且平衡滑轮钢丝绳经常出现脱槽事 故。因此本条要求采用加平衡重应有充分论证。 11.3.4双节式拍门上节门高度一般比下节门大，其主要目的是 为了增大下节门开启角，同时拍门撞击力主要由下节门决定，下节 门高度小于上节门，就能减少下节门撞击力。根据模型试验，上下 门高度比适宜范围为1.5～2.0。 11.3.5轴流泵不能闭阀启动，为防止拍门或闸门对泵启动的不 利影响，应设有安全泄流设施，即在拍门上或在闸门上设小拍门 亦可在胸墙上开泄流孔或墙顶溢流。 泄流孔面积可以根据最大扬程条件、机组启动要求试算确定 先初定泄流孔面积，计算各种流量条件孔口前后水位差。根据此 水位差、相应流道水力损失及净扬程计算泵扬程和轴功率，核算电 动机功率余量及启动的可靠性，据以确定合理的泄流孔面积。 11.3.7拍门和快速闸门是在动水中关闭，要承受很大的撞击力， 为确保其安全使用，应采用钢材制作。小型拍门般由水泵制造 厂供货，自前拍门最大直径为1.4m，且为铸铁制造。据调查，在使 用中出现了不少问题。为安全计，经论证拍门尺寸小于1.2m时 可酌情采用铸铁和非金属材料制作。近年来非金属高强度工程材 料发展很快，应用范围也越来越广泛，用来制作拍门也有一定的优 势，如玻璃钢等。

大，否则将使水力损失增加，并将加大撞击力，根据模型和原型测 试综合分析，本条规定不大于20°。拍门加平衡重虽然可以加天 开度，但却相应增大了撞击力，且平衡滑轮钢丝绳经常出现脱槽事 故。因此本条要求采用加平衡重应有充分论证。 11.3.4双节式拍门上节门高度一般比下节门大，其主要自的是 为了增大下节门开启角，同时拍门撞击力主要由下节门决定，下节 门高度小于上节门，就能减少下节门撞击力。根据模型试验，上下 门高度比适宜范围为1.5～2.0。

11.3.5轴流泵不能闭阀启动，为防止拍门或闸门对泵启动的不

泄流孔面积可以根据最大扬程条件、机组启动要求试算确定 先初定泄流孔面积，计算各种流量条件孔口前后水位差。根据此 水位差、相应流道水力损失及净扬程计算泵扬程和轴功率，核算电 动机功率余量及启动的可靠性，据以确定合理的泄流孔面积

11.3.7拍门和快速闸门是在动水中关闭，要承受很大的撞

为确保其安全使用，应采用钢材制作。小型拍门般由水泵制造 厂供货，目前拍门最大直径为1.4m，且为铸铁制造。据调查，在使 用中出现了不少问题。为安全计，经论证拍门尺寸小于1.2m时 可酌情采用铸铁和非金属材料制作。近年来非金属高强度工程材 料发展很快，应用范围也越来越广泛，用来制作拍门也有一定的优 势，如玻璃钢等。

11.3.8拍门铰座是主要受力构件，出现事故的机会较多且不易

吊耳孔做成长圆形，可减轻拍门撞击时的回弹力，可增加橡皮 缓冲的接触面积和整体性，从而减轻对支座的不利影响，并有利于 止水。综合几个工程运用实例，圆心距可取10mm～20mm。

11.3.10将拍门的止水橡皮和缓冲橡皮装在门框埋件上，主要是 避免其长期受水流正面冲击而破坏，设计时应考虑安装和更换方 便。 11.3.11采用拍门倾斜布置形式，当拍门关闭时，橡皮止水能借 门重紧密压于门框上，使其封水严密。对拍门止水工作面进行机 械加工，亦是确保封水严密的措施之一。据调查，拍门倾角一般在 10°以内。 本条强调“拍门止水工作面宜与门框进行整体机械加工”，是 指将止水座板与门框焊接后再加工，以保证止水效果。 11.3.13、11.3.14附录C～附录E中公式的推导过程以及实验 数据，参见《泵站拍门近似计算方法》（1986年）、《江都排灌站》第 二版（1979年）和《泵站过流设施与截流闭锁装置》（2000年）

11.4.1工作闸门和事故闻门是需要经常操作的闸门，随时处于 待命状态，宜按一门一机布置，选用固定式启闭机；有控制的拍门 和快速闻门因要求能快速关闭，故应选用具有快速闭门功能的后 闭设备。而检修闸门和拦污栅般不需要同时启闭，当其孔口数 量较多时，为节省投资，宜按机多孔布置，选用移动式启闭机或 移动式电动葫芦。 近年来，液压技术发展很快，液压式快速闸门启闭机用于有控 制的拍门和快速闸门行业内是比较认同的，技术越来越成熟，也有 很多工程实例。卷扬式快速闸门启闭机用于快速闸门也是较为常 见的配置，但卷扬式快速闸门启闭机用于有控制的拍门确实值得 研究，有很多技术问题不好处理：①泵站机组启动时，水流是要冲 开拍门的，此时拍门的开度很难控制，启闭机钢丝绳容易出现脱槽 和乱绕事故。②事故停机历时数十秒内水泵系统就会进人反转 到流”阶段，水流失去对拍门的顶托，拍门闭门的冲击力将急剧增 大，而且受倒流作用，时间越长冲击力就越大。由于传动机构惯性

矩的拖累，卷扬式快速闸门启闭机不可能在短时间内由静止达到 高速反转，这种滞后延误了拍门的关闭时机，无法利用“反转倒流 阶段前水流的顶托作用，卷扬式快速闸门启闭机的缓冲效果并不 理想，甚至可能有负面影响。③为提高拍门开度，水泵机组运行时 拍门由钢丝绳悬吊，拍门上下水流流态复杂，钢丝绳处于长期振动 荷载作用容易产生疲劳破坏，存在一定的安全隐患。④从一些泵 站使用的卷扬式拍门控制装置的实际情况看，这些装置都已不是 规范原指意义上的卷扬式快速闻门启闭机了，有的去掉了动滑轮 有的在高低速传动之间加了离合器，有的在低速轴上加上了制动 器。从功能作用上讲，这些机械应该称之为“拍门卷绳器”或“拍门 持住装置”，而不应该称之为卷扬式快速闻门启闭机。鉴于以上情 况，本次对有控制的拍门和快速闻门的启闭机选型进行分别叙述 对于“拍门卷绳器”或“拍门持住装置”等类似的机械，由于技术还 不是很成熟，总结性资料收集不多，本次修订未将其列人规范，各 单位可在实践中进一步改进和完善。 11.4.3据调查，泵站运行期间，事故停电时有发生。为确保机组 急手动释放装置。当事故停电时

11.4.3据调查，泵站运行期间，事故停电时有发生。为确保机组

12.1.1泵站工程监测的自的是为了监视泵站施工和运行期间建 筑物变形、渗流、水位、应力、泥沙淤积以及振动等情况。当出现不 正常情况时，应及时分析原因，采取措施，保证工程安全运用。对 监视建筑物安全运行的主要监测项国和测点，宜采用自动化监测 设施，同时应具备人工监测的条件。有条件时宜考虑集中、远传引 至中控室（或机旁盘）进行遥测。

监视建筑物安全运行的主要监测项国和测点，宜采用自动化监测 设施，同时应具备人工监测的条件。有条件时宜考虑集中、远传引 至中控室（或机旁盘）进行遥测。 12.1.2直接从天然水源取水的泵站，特别是低洼地区的排水泵 站，大部分建在土基上。由于基础变形，常引起建筑物发生沉降和 位移。因此，变形监测是必不可少的监测项目。垂直位移监测常 通过埋设在建筑物上的水准标点进行水准测量，其起测基点应埋 设在泵站两岸，不受建筑物沉降影响的岩基或坚实土基上，也可布 置在人工基础上。 水平位移监测是以平行于建筑物轴线的铅直面为基准面，采 用视准线、交汇法测量建筑物的位移值。工作基点和校核基点的 设置，要求不受建筑物和地基变形的影响。 12.1.3自前使用的扬压力监测设备多为测压管装置或渗压计， 测压管装置由测压管和滤料箱组成。通过读取测压管的水位，计 算作用于建筑物基础的扬压力。实际运用表明，测压管易被堵塞。 设计扬压力监测系统时，应对施工工艺提出详细要求。渗压计埋 设简单，但电子元件性能不稳定，埋在基础下面时间久可能失灵。 12.1.4对泥沙的处理是多泥沙水源泵站设计和运行中的个重

站，大部分建在土基上。由于基础变形，常引起建筑物发生沉降和 位移。因此，变形监测是必不可少的监测项目。垂直位移监测常 通过埋设在建筑物上的水准标点进行水准测量，其起测基点应埋 设在泵站两岸，不受建筑物沉降影响的岩基或坚实土基上，也可布 置在人工基础上。 水平位移监测是以平行于建筑物轴线的铅直面为基准面，采 用视准线、交汇法测量建筑物的位移值。工作基点和校核基点的 设置，要求不受建筑物和地基变形的影响。

测压管装置由测压管和滤料箱组成。通过读取测压管的水位， 算作用于建筑物基础的扬压力。实际运用表明，测压管易被堵塞 设计扬压力监测系统时，应对施工工艺提出详细要求。渗压计埋 设简单，但电子元件性能不稳定，埋在基础下面时间久可能失灵。

12.1.4对泥沙的处理是多泥沙水源泵站设计和运行中的一个

要问题。日前，泥沙对泵站的危害仍然相当严重。对水流含沙量 及淤积情况进行监测，以便在管理上采取保护水泵和改善流态

措施。同时也可为研究泥沙问题积累资料。 12.1.5对于建筑在软基上的大型泵站，或采用新型结构、新型机 组的泵站，为了监测结构应力、地基应力和机组运行引起的振动， 应考虑安装相应测量仪器的要求，预埋必要部件或预留适宜位置。 观测应力或振动的目的是检查工程质量，对工程的安全采取必要 的预防措施，并为总结设计经验积累资料。

12.2.1根据泵站科学管理和经济运行的要求，对泵站运行期间 水位、压力、单泵流量和累积水量进行经常性的观测是十分必要 的。

12.2.2在泵站进水池和出水池分别设置水位标尺，它既是直接 观测和记录水位的设施，又是定期标定水位传感器的基准。监测 拦污栅前后的水位落差是为了判断污物对拦污栅的堵塞情况，以 便进行清污。

12.2.2在泵站进水池和出水池分别设置水位标尺，它既是直接

定的位置，进行单泵流量及水量累计监测。由于大型流量计在室 内标定比较困难，而且费用高2019年注册道路专业案例（上真题解析），一般宜在现场进行标定。 12.2.5、12.2.6根据能量平衡的原理，利用流道（或管道）过水断 面沿程造成的压力差来计算流量，是泵站流量监测的一种简单、经 济、可靠的技术，已为生产实践所证实。

12.2.8弯头流量计在一些国家已形成系列产品，利用水泵装置

附录A泵房稳定分析有关数据

附录A泵房稳定分析有关数据

A.0.3表A.0.3是根据现行国家标准《水利水电工程地质勘察 规范》GB50287制定的。

附录C自由式拍门开启角近似计算

附录C自由式拍门开启角近似计算

C.0.2利用三角函数积化和差公式对原规范公式进行了化 理

DB41／T 1879-2019 电站锅炉内部检验规程自由式拍门停泵闭门撞击