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SL 713-2015 水工混凝土结构缺陷检测技术规程（附条文说明）

（1）直接用冲击一回波法测量P波波速来确定混凝土声速。 （2）通过在一已知厚度的区域内用冲击回波法确定混凝土的 波速，然后用该波速检测结构的其他部位。 （3）用超声平测法测量混凝土的声速。 本标准规定采用的是第一种方法，主要是第一种方法直接测 出P波波速，便于统一检测行为，其他方法可以作为第一一种方 法的验证方法。 冲击点和传感器间的距离。一般情况下，接收点尽量靠近冲 击点。但是也不建议太近，否则纵波、剪切波、瑞利波堆积在一 起不易区分，传感器的响应受表面波的影响很大。冲击点和传感 器间的距离要大于10cm，一般为15cm。 由于混凝土材料及配比、施工方法等发生变化，P波波速也 会发生变化，原测试的P波波速就不能再用于计算该部位的缺 陷深度了，要测试相应的P波波速。

5.3.7本条规定主要是为了减少漏测，使测试工作清晰、有条

0.0043D H o.1

一般H为0.2～4m基础工程施工方案（车间），所以H.1等于0.85～1.15。可见冲 触时间t。与落高H的关系不大，可以忽略。从而导出冲击推

触时间与钢球直径之间简单的线性关系：

t.=0.0043D

由此，可以根据钢球直径估计冲击时间，换句话说根据要求 的冲击时间选择合适的钢球直径。 有效波形的振幅谱会有一个对应结构厚度共振频率的峰值， 如图1所示；或者有两个及以上的峰值，低频峰值对应结构厚度 频率，高频峰值对应缺陷深度频率。无效的波形不显示周期性振 荡，振幅谱也没有显著的主峰，如图2所示。

单次检测的结果可靠性不高，冲击源和接收传感器的位置变 化，测试表面粉尘、传感器的耦合情况都会造成测试结果的影 响，因此，每一测点重复测试2次进行验证，提高测试结果的准 确性。

5.3.9测试成果及整理基本步

叶变换（FFT），得到测点频谱图，根据频谱图频率主峰变化 定是否存在缺陷，最后将缺陷范围、埋深标注在平面图上。

（1）缺陷判别实例。北京航空航天大学宁建国与山东科技大 学曲华等，在“冲击一回波法检测混凝土结构”研究中，根据振 幅谱将混凝土结构分质量较好（VGB）、质量一般（FB）、质量 低下（PB）、质量较差（VPB）。 如图3所示，在高频6054Hz处有一振幅峰值，这是应力波 在内部缺陷和构件表面来回反射造成的。在低频1172Hz处有一 峰值振幅，这是应力波在混凝土底部边界多次反射的结果。与结 沟厚度相应的振幅峰值远远小于与缺陷深度相应的振幅峰值，说 明应力波能大部分被缺陷表面反射，只有小部分波能到达底部

如图4所示，在低频878Hz处有 振中 幅峰值，这是应力波 到达底部边界多次反射的结果。在高频 5100～7200Hz之间有许 多振幅峰值，振幅峰值大于低频部分的振幅峰值，表明在混凝土

如图4所示，在低频878Hz处有 一振中 幅峰值，这是应力 判达底部边界多次反射的结果。在高频 5100~7200Hz之间有 多振幅峰值，振幅峰值大于低频部分的振幅峰值，表明在混凝

图4PB混凝土结构振幅谱

结构中存在小的孔洞或蜂窝。所以在该测点认为PB区。 图5为FB混凝土结构冲击回波法检测的频谱图。图中在低 频1269Hz处有一较大振幅峰值，这表明有大部分应力波能到达 底部边界，在高频5273Hz处有一振幅峰值，这表明在结构中有 缺陷存在。

图5FB混凝士结构振幅谱

图6为VGB混凝土结构冲击回波法检测的频谱图。图中在 低频1367Hz处有一振幅峰值，在高频部分有一些小的振幅峰 值，远远小于低频部分的振幅峰值，这表明几乎所有的应力波能 传播到底部边界，在顶部表面和底部边界之间来回反射

图6VGB混凝土结构振幅谱

（2）关于几何形状系数β： ①儿何形状系数β与结构横截面的高宽比有关，北京工业 大学张志清、刘晓姗、丛铖东等推荐β一0.8～0.96。 ②中南林业科技大学周先雁教授，在指导学生刘恩才完成

论文《基于冲击回波法无损检测技术的试验及工程应用》中，得 出几何形状系数β与结构横截面的高宽比有关，如图7所示。

7截面几何形状系数与宽高比关系

③北京航空航天大学土木工程系叶英华教授，在指导学生 张绍兴对《L型截面的钢筋混凝土柱几何形状系数进行试验研 究》中，当几何形状系数β0.98或0.99时，测试的厚度误差 最小。β=0.99时，误差在士1%以内。 对于几何形状系数β值，建议当高和宽两者尺寸相差2倍以 上时，采用β二0.98。否则，采用实测结果。即由已知的密实区 结构厚度h，测试的C，和振幅谱中的f计算β值。

5.4.2作为完整的雷达系统，主要由雷达主机、雷达天线（包 含发射和接收天线）及数据采集分析处理系统三部分组成，三者 缺一不可。

含发射和接收天线）及数据来集分析处理系统二 缺一不可。 5.4.4不同的雷达天线，因其天线主频不同，波在介质中的衰 减不同，发射的功率也不同，其探测深度存在很大的差别。因 此，天线中心频率的选择需要兼顾目标深度、目标最小尺寸及天 线的尺寸是否符合检测场地需要。一般来说，在满足检测深度要 求下，尽量使用中心频率较高的天线。为方便检测，表3给出了 不同频率天线参考测深

表3不同频率天线参考测深

对一般商业雷达所提供的每一种中心频率天线，均给出了参 考探测深度值，由于使用的探测系统不同，其结果会有一定的差 异，但该参考值是在探测时应考虑的。 5.4.5介质的相对介电常数由介质的电性质快定，但往往同 种介质在不同地方的差别很大。如混凝土的介电常数主要受混凝 土的湿度所影响，不同湿度的混凝土会有不同的介电常数。干混 凝土的介电常数r 10，电磁波速 0.09~0.15m/ns；湿 混凝土的介电常数 0~20，电磁波速~ O 07~0.09m/ns。 所以，介电常数和电磁波速一般在现场实验标定较可靠。 （1）介电常数标 定。通常选择能够直接测量混凝土厚度的地 方来标定介电常数。若已知混凝土厚度，同时，在雷达映像图上 又能够分析出该厚度对应的雷达反射波的双程旅行时，就可以计 算出该混凝土的相对介电常数。图8表示的是南京水利科学研究 院胡少伟等根据雷 达反射波图像来确定介电 值的方法。

图8介电常数选取典型图

（2）波速标定。要减少测量误差必须对波速进行精确标定， 目前常用方法是采用钻芯取样的方法标定混凝土波速。如中国电 波传播研究所施兴华等，在某工程检测中通过钻芯机得到水泥混 凝土路面的厚度h=30cm，并根据静态数据（见图9）从雷达图 谱上得到电磁波在混凝土中的双层走时t=6ns就可以得到波速 0=2h/t=10cm/ns。

5.4.6通过测线 中日小 有利于检测结果与 实际情况对照， 同时也防止目标漏测。根据检测环境和检测目的 应合理布置测线，如混士坝 面板堆石坝面板、地下洞室衬砌 等较大水工混凝土结构检测，测线间距可按较大尺寸的混凝土结 构布置，但当对某一具体部位有怀疑，或闸室、挡墙等较小混凝 土结构检测时，测线间距应按较小尺寸的混凝土结构布置。测线 和测点应依次编号。 离散测量条件下测点间距的选择同所用天线的中心频率及所 涉及的被检测介质的介电性有密切关系。为了保证被检测结构响 应不出现空间假频，空间采样间隔应小于尼奎斯特（Nyquist） 采样间隔。Nyquist采样间隔△X为被探测目标体周围介质中雷 达波波长的1/4。在实际探测中，测点间距的选取还应考虑被探 测目标体的最小空间尺度，通常情况下，测点间距小于所要求探

测的取小日标体小平方延伸长度的3 5.4.7时窗长度决定了雷达系统对反射回来的雷达波信号取样 的最大时间范围，决定了可显示于图像上的雷达探测范围。一般 选取探测深度h为目标深度的1.5倍；时窗长度增大是为了考虑 实际电磁波速度变化、目标体深度变化所留余量，多数时窗长度 增大30%，即调整系数α=1.3。 采样点数指每道波形的扫描样点数。一般仪器均设置多种采 样点数供实测选择（如每道波形可有128、256、512、1024、 2048等五种采样点数）。为保证在一定条件下，每一个波形有10 个采样点，扫描样点数应满足：扫描样点数≥10时窗长度（ns） X天线频率（MHz）。例如对于1000MHz天线，50ns的时窗长 度，要求扫描样点数应大于500Samples/Scan，可以选择512。 采样率△t是记录的单道反射波采样点之间的时间间隔。选 取前提是保证天线较高的垂直分辨率。由尼奎斯特（Nyquist） 采样定律，即采样频率至少要达到记录反射波中最高频率的2 倍。对大多数雷达系统，频带与中心频率之比大致为1，即发射 脉冲能量覆盖的频率范围为0.5～1.5倍中心频率。这就是说 反射波的最高频率大约为中心频率的3倍。为使记录波形更完 整，建议采样频率为大线中心频率的6倍。 连续测量方式表示地质雷达系统每秒钟自动记录一定数目的 扫描信息。表面测点的多少取决于天线在表面的移动速度。而天 线移动速度主要受雷达主机性能、道间距、采样率等参数的影 响，扫描速度定程度上代表了天线的移动速度，一般情况下， 扫描速度越大，在相同道间距和采样率设置下，雷达天线的移动 速度可以越大，天线移动速度因不同型号雷达性能不同而有所 差异。 扫描速率确定后，根据探测目标体尺度决定天线的移动速 度，估算移动速度的原则是要保持最小探测目标内至少有20条 扫描线。例如扫描速率为64Scans/s，最小探测目标尺度为 10cm，天线移动速度要小于32cm/s

e.确定反射层界面的基本流程是：从垂直走向的剖面开始 逐条剖面确定反射界面点，然后将剖面确定的反射界面点全部连 接起来。 5.4.12在雷达数据记录资料中，根据相邻道上反射波的对比 把不同道上同一连续界面反射波相同相位连接起来的对比线称为 同向轴。同向轴的时间、形态、强弱、方向正反等特征是数据解 释最重要的基础，而反射波组的同向性与相似性也为反射层面的 追踪提供依据。同向轴的形态与探测目标物的形态并非完全 致，由于边缘反射效应的存在，使得目标物波形的边缘形态有很 大差异。对于孤立的目标体其反射波的同向轴为开口向下的抛 物线，有限平板界面反射的同向轴中部为平板，两端为半支开口 向下的抛物线。

6.3.1由于纵波的波速明显大于面波，不同介质中面波、纵波波 速与横波波速比变化规律如图10所示，当测试形状不规则或测试面 较小时，从测试对象不规则边角与侧面反射回的纵波与面波发生叠 加后对接收器产生干扰。因此，为准确接收面波信号，本条规定面 波法适用于形状规则、测试面较大的混凝土内部的深层裂缝。

通过系统补正，而保持其振幅不变。但是，瑞利波在遇到裂缝 时，其传播在某种程度上被遮断，在通过裂缝以后波的能量和振 幅会减少，如图11所示。

（a）无裂缝时面波不衰减

图11面波传播过程示意图

因此，根据裂缝前后波的振幅变化（振幅比），便可以推算 其深度。根据试验资料和理论分析结果，获取裂缝深度与振幅比 的关系：

6.3.5裂缝深度检测结果h不应天于1.3倍面波波长入。不同 泊松比时面波的水平、垂直位移振幅随深度的变化曲线如图12 所示。对于不同介质，随着深度的增加，面波的水平和垂直位移 振幅达到极值后迅速降低，其主要能量主要集中在1.3入深度范 围内，由此认为面波的穿透的最大深度约为1.3入

图12不同泊松比μ时振幅值与深度的变化关系

7混凝土强度检测7.1一般规定7.1.1混凝土强度检测除了常用的回弹法、超声波法、超声回弹综合法、钻芯法外，还有后装拔出法，该方法多用于建筑、铁路工程领域，因水利行业不常使用，故未列人本标准，如有需要时可按TB10426《铁路工程结构混凝土强度检测规程》的有关规定执行。7.2回弹法7.2.1回弹法检测混凝土抗压强度引用SL352。7.3超声波法7.3.1超声回弹综合法检测混凝土抗压强度引用SL352。7.4超声回弹综合法7.4.1超声回弹综合法中采用的回弹法是通过回弹仪检测混凝土表面的硬度来推算混凝土强度的方法，因此测试的结构或构件的混凝土表面质量不得存在明显缺陷，对检测结果有争议或怀疑时，可用钻芯法进行验证。由于遭受冻害、化学腐蚀、火灾损伤及埋有块石的混凝土均会使混凝土声速发生变化，因而不能采用超声回弹法测试。7.4.5本条所指的普通混凝土是指未掺入引气剂的混凝土，而引气混凝土则是指在拌和过程中通过掺入引气剂引人大量均匀分布、稳定而封闭的微小气泡的混凝土。7.4.5采用中型回弹仪或重型回弹仪检测强度相关关系式参照JTJ/T272《港口工程混凝王非破损检测技术规程》。67

7.5.1钻芯机、锯切机等主要设备的技术性能直接影响到芯样 的质量，影响到芯样试件抗压强度样本的标准差，因此，一般要 求每台设备均有产品合格证并满足相应的要求。 （1）混凝土钻芯机一般采用轻便型钻芯机，并满足下列 要求： a.主轴空载转速宜具有850r/min和480r/min两挡，径向 跳动不宜超过0.1mm。 b.具有水冷却系统 c.钻取芯样时 设采用人造金刚石薄壁钻头，钻头胎体不 得有肉眼可见的裂缝， 缺边、少角倾斜和喇叭口变形。 d.钻头胎体对刚体的同心度偏差不得大于0.3mm，钻头的 径向跳动一般不 大于1.5mm。 （2）锯切机可采用手动或自动两种型式 并满足下列要求： a.线速度可控制在0.7~0.8m/mi b.进刀速度可 控制在8~121 /mir c.水冷却系 厂 水压可保持在 O.olMPa d.配套使用的人造金刚石圆锯片应有足够的刚度。 （3）芯样试件端面磨平机，能保证处理芯样试件端面平整。 （4）补平装置要保证芯样的端面平整芯样端面与芯样轴线 垂直。 5）探测钢筋位置的磁感仪，探测深度不小于60mm，探测 位置的偏差不大于±5mm。

1根据国内试验研究结果，在抗压试验中，使用标准芯样 试件样本的标准差相对较小，使用小直径芯样试件可能会造成样 本的标准差增大，因此推荐使用标准芯样试件确定混凝土抗压强 度值。在一定条件下，公称直径70～75mm芯样试件抗压强度 值的平均值与标准试件抗压强度值的平均值基本相当。因此，允

许有条件地使用小直径芯样试件。 2钻芯法属局部破损检测法，因此在选择钻芯位置时应尽 量选择在结构受力较小的部位，尤其对于正在工作中的结构更应 特别注意，尽量避免对结构安全工作造成影响。 在混凝土结构中，由于受施工、养护或位置的影响，其各部 位的强度并不是均匀一致的，因此在选择钻芯位置时要考虑这些 因素，以使取芯位置的混凝土强度具有代表性和避免对结构造成 过大损伤。 在钻芯过程中如果碰到钢筋、预埋件或管线，不仅容易损坏 钻头，甚至取出的芯样不符合要求，而且也给修复工作带来困 难。因此在取芯前 需根据结构图并借助探测钢筋位置的磁感仪 等查明这些物品的位置 3当构件体积或截面尺寸较大时取芯数量不少于3个， 取芯位置应尽量分散，以减少对结构强度的影响。 7.5.3 1采用较高的进钻速度会加大芯样的损伤。因此，应控制 进钻速度。 2对芯样应进行标记，防止芯样位置出现混乱，对结构构 件混凝土强度的评定造成影响。 3钻取芯样后的构件应及时对孔洞进行修补，以保证结构 的工作性能。

7.5.4根据水工混凝土特点，

舒芯样由表及里划分成表面区、中部区及内部区，这样可以根 测结果确定混凝土结构强度缺陷深度，为工程除险加固设计 供依据。

抗压试件的要求。试验研究表明，锯切芯样的抗压强度比端面加 工后芯样试件的抗压强度降低10.%～30%。因而对试件的端面 平整度误差提出了要求。

8.1.1混凝土结构厚度的检测，可根据具体情况，选用厚

8.1.1混凝土结构厚度的检测，可根据具体情况，选用厚度测 定仪器量测或局部钻孔测定。

8.2.1当混凝土遭受冻害、高温作用、化学物质侵蚀时，其表 层会受到不同程度的损伤，产生裂缝或疏松从而降低对钢筋的保 护作用，影响结构的承载能力和耐久性。用超声波检测表面损伤 层厚度，既能反映混凝土被破损的程度，又为结构加固补强提供 技术依据。

可能干燥，因为水的声速比空气的声速大4倍多，如果受损伤而 较疏松的表层混凝土潮湿，则其声速值偏高，与未损伤的内部混 凝土声速差异减小，使检测结果产生较大误差。若测试部位表面 有接缝或饰面层，也会使声速测值不能反映损伤层混凝土实际情 况。为了提高检测结果的准确性和可靠性，可根据测试数据选取 有代表性的部位，局部凿开或钻取芯样进行验证。 检测较薄的损伤层时，接收换能器（R）每次移动的距离不 建议太大，为便于绘制时间一距离关系曲线图，同时为了确定表 面损伤层厚度区域范围，每一测线的测点数一般不少于10点。 混凝土表面损伤层检测，一般进行单面平测，其接收信号较 弱，为便于测读，确保接收信号具有一定首波幅度，般选用较 低主频的换能器。测试时，固定发射换能器（T）保持不动，将接 收换能器（R）按100mm的等距离直线方向移动，如图13所示。

图13表面损伤层厚度测试示意图

的结构进行厚度检测。测点疏密视结构尺寸、质量优劣和测量精 度而定。在数值偏低的部位，可根据情况加密测点，再行测试。

厚度。 8.3.3检测表面要干燥并清除其上的污垢和碎屑。正在养护的 混凝土不布置测试点。在混凝土结构表面选择接收传感器及敲击 点位置，避开混凝土表面蜂窝、接缝、裂缝等缺陷。 通过敲锤敲击混凝土结构的测试面，冲击荷载在结构内产生 波动并传播。当结构内部存在声阻抗不同界面时，P波在界面和 检测面之间出现多次反复反射的现象，此时，会稳定出现以多重 反射波周期为基础的驻波，分析此驻波的频率可以确定其周期，

有效波形的频谱图将有一个占主导地位的峰值，这一主导峰值处 在对应混凝土板的频率上。一个无效的冲击回波的波形为非周期 振荡，频谱图没有单一的主峰。 测试结果有效时应进行下一点的测试。如果波形无效，应检 查测试面的清洁、平整情况及冲击器选择是否准确。 8.3.4知道了混凝土结构内部纵向P波的速度，就可以根据频 率与P波波速的关系按式（5.3.9）计算混凝土的厚度，求得深

率与P波波速的关系按式（5.3.9）计算混凝土的厚度，求得深 度h。即为混凝土结构厚度

8.5.1当难以用超声、雷达等方法精确测量混凝土结构厚度时 或混凝土结构允许钻孔且有其他要求时可采用钻孔法进行混凝土 构件厚度检测

8.5.2不需要钻取芯样时，钻孔孔径在不破坏原结构

足测试要求时，越小越好；当有其他检测项目时，可与之结合 行厚度检测。

9.2.3.GB50204一2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》 附录E“结构实体保护层厚度检测”中，对钢筋保护层厚度的检 测误差规定不应大于1mm，考虑到通常混凝土保护层厚度设计

值以及现行验收规范所允许的实际施 误 50mm范围内其检测允许误差为1mm， 多数 程范围内时可以满足要求的。需要 指出的是 时的允许误差， 程检测中的误差有时会更 校准是为了保证仪器的正常工作状态和检 要零配件包括探头、天线等。

9.2.4钢筋间距混凝土保护层厚度检测要注意

（1）在对既有建筑进行检测时，构件通常具有饰面层，将饰 面层清除后进行检 （2）铁磁性物质会对仪器造成干扰，对于混凝土保护层厚度 的检测具有很大的影响。 仪器使用中难免受到各种干扰导致读数 漂移，为保证钢筋探测仪读数的准确，要时常检查钢筋探测仪是 否偏离调零时的零点状态。 （3）钢筋在混凝土结构中属于隐蔽工程， 为取得准确的检测 结果，检测前应根据设计图纸或者结构知识，了解所检测结构及 构件中可能的钢筋品种、排列方式，比如框架柱一般有纵筋、箍 筋，然后用钢筋探测仪探头在构件上预先扫描检测，了解其大概 的位置，以便于在进一步的检测中尽可能避开钢筋间的相互干 扰。在尽可能避开钢筋相互干扰并大致了解所检钢筋分布状况的 前提下，即可根据钢筋探测仪显示的最小保护层厚度检测值来判 断钢筋轴线，此步骤便完成了钢筋的定位。 （4）当混凝土保护层厚度值过小时，有些钢筋探测仪无法进

（1）在对既有建筑进行检测时，构件通常具有饮 面层清除后进行 灿 （2）铁磁性物质会对仪器造成千扰，对于混凝土 的检测具有很大的影响。 仪器使用中难免受到各种干 漂移，为保证钢筋探测仪读数的准确，要时常检查 否偏离调零时的零点状态

行检测或示值偏差较大，可采用在探头下附加垫块来人为增大保 护层厚度的检测值

9.2.6对于钢筋探测仪，其基本原理是根据钢筋对仪器探头所 发出的电磁场的感应强度来判定钢筋的大小和深度，而钢筋公称 直径和深度是相互关联的，对于同样强度的感应信号，当钢筋公 称直径较大时，其混凝土保护层厚度较深，因此，为了准确得到 钢筋的混凝土保护层厚度值，应该按照钢筋实际公称直径进行设 定。当2次检测的误差超过允许值时，要检查零点是否出现漂移 并采取相应的处理措施。一般建筑结构常用的钢筋公称直径最小 也是以2mm递增的，因此对于钢筋公称直径的检测，如果误差 超过2mm则失去了检测意义。.由于钢筋探测仪容易受到邻近钢 筋的干扰而导致检测误差的增大，因此当误差较大时，以剔凿实 测结果为准。

9.2.7当需要通过实物对钢筋直径检测结果进行验证时，

（1）对于结构及构件来说，其钢筋即使仅仅相差一个规格， 都会对结构安全带来重大影响，因此必须慎重对待。当前的技术 手段还不能完全满足对钢筋公称直径进行非破损检测的要求，采 用局部剔凿实测相结合的办法是很有必要的。 （2）在用游标卡尺进行钢筋直径实测时，根据相关的钢筋产 品标准如GB1499.2《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢 筋》等来确定量测部位，并根据量测结果通过产品标准查出其对 应的公称直径

9.2.8当混凝土保护层厚度很小时，例如混凝土保护

测值只有1～2mm，而混凝土保护层厚度修正值也为1～2mm 时，式（9.2.8－1）的计算结果有可能会出现负值。但在混凝土 保护层厚度很小时，一般是不需要修正的。

9.3.1探地雷达法的特点是一次扫描后能形成被测部

3.1探地雷达法的特点是一次扫描后能形成被测部位的断面

图像，因此可以进行快速、大面积的扫描。因为雷达法需要利用 雷达波（电磁波的一种）在混凝土中的传播速度来推算其传播距 离，而雷达波在混凝土中的传播速度和其介电常数有关，故为达 到检测所需的精度要求，要根据被检结构及构件所采用的素混凝 土，对雷达仪进行介电常数的校正。

9.4.3多孔塞一一般为软木塞，一旦干燥收缩，将会产生很大变 形，影响其使用寿命。

.4.8采用电位等值线图后，可以较直观地反映不同锈蚀性 的钢筋分布情况。

10.1.1水下混凝土缺陷检测方法还有近几年发展起来的多波束 声纳成像法等。多波束声纳成像法分辨率较高，不受水质和照明 影响，可在中短距离实时成像，但限于目前所取得的工程经验较 少，没有列入本标准。

10.3声纳渗流矢量法

.3.1声纳流速矢量检测对象为混凝土重力坝、面板堆石坝工 坝面，消力池底板，闸底板和引水建筑物结构破损部位或结 等水下部位渗漏。通过检测，可确定渗漏位置、渗漏方向、渗

漏流速和流量。检测仪探头长度约为0.7m，若将探头全部置入 水中，水深必须大于这一长度，因此，要求测量水深大于1m。 小于1m水深下的渗漏可通过巡视检查发现。 10.3.2声纳渗流矢量测量探头含有声纳探测器列阵、航空定向 器、水压力传感器。

水中，水深必须大于这一长度，因此，要求测量水深大于1m。 小于1m水深下的渗漏可通过巡视检查发现。 10.3.2声纳渗流矢量测量探头含有声纳探测器列阵、航空定向 器、水压力传感器。 10.3.3、10.3.4规定了声纳流速矢量测量仪的主要技术指标和 校验要求。 (1）GPS定位误差。水下定位受测绳水体流动、水面波 浪、船体移动等影响误差较大，考虑这些因素垂直布塑施工方案，0.5m的误差即 符合工程实际，也满足对测量异常判别的需要。 （2）流速精度 目前的测试仪器和手段均能达到这一精度要 求，同时，对探测微小的渗漏提供保障 （3）流速方向。渗漏异常的关键特征是大流速和流速指向。 根据测得的流速方向指向，引导下一个测量点的正确位置，确保 快速找到渗漏流场人水口的确切位置。 （4）在已知流速、流量与过水断面面积的同时，标定声纳测 量仪器的流速和流向。 10.3.5仪器对噪声于扰反应灵敏，检测过程中最好避开环境中 的声源影响，如发电机组的声源干扰等。否则，可通过影响区 内、外的检测数据对比在后期数据分析处理时消除声源的影 响，使检测成果真实可靠。 10.3.6建筑物结构的纵、横结构缝由于施工和环境等原因，容 易产生渗漏。5m网格的确定是依据测量探头的最小有效测量范 围来设定的。 10.3.7检测人员按照网格编号顺序，将测量探头垂直放到水下 建筑物的表面，测量仪器界面上显示和记录GPS坐标、测量探

10.3.3、10.3.4规定了声纳流速失量测量仪的主要技术

10.3.7检测人员按照网格编号顺序，将测量探头垂直放到水下 建筑物的表面，测量仪器界面上显示和记录GPS坐标、测量探 头所在的水下测量深度。声纳探测器陈列采集水下渗漏流速的大 小与方向。为了准确测量渗漏流速的方向，保持测量探头铅垂 状态。 10.3.8声纳渗流探测技术。是利用声波在水中的优显传特

10.3.8声纳渗流探测技术，是利用声波在水中的作

性，实现对水流速度场的测量。如果水下结构存在渗漏，则必然 产生渗漏声场，声纳探测器阵列能够精细地测量出声波在流体中 能量传递的大小与分布，依据声纳阵列测量声波的时空分布，即 可显示出渗流声源发出的方向和强度。利用复合传感器探测最大 渗漏方向，由该渗漏方向上的底部和顶部传感器之间的距离和时 差，建立连续的渗流场的水流质点流速方程。 声波在静止水体中的传播速度为常数C，逆流从传感器B （图10.3.8）传送到传感器1的传播速度被流体流速U所减慢， 其流速方程式：

反之，声波顺流从传感器1传送到传感器B的传播速度则被流 体流速加快，为：

式（4）减式（5），整理后得：

DB22T 3212-2020 简易呼吸器操作规程.pdf图14渗漏入水口方向追踪示意图

渗漏人水口 C I类流速区 I类流速区 Q Ⅱ类流速区