施工组织设计下载简介
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金边市第三环线工程2号路互通主线桥专项施工方案.docx支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4
连续箱梁中跨45米跨NR2号路现浇箱梁跨中15米内为等截面现浇箱梁，箱梁高1.7米。施工现浇箱梁时为了不影响车辆通行，在NR2号号路上设置刚门洞，门洞形式为双向单车道通行，两侧门洞净宽为5m（门洞条形基础间的净距）。桥梁与NR2号路斜交115°，单幅桥面净宽14.25m，箱梁底宽10m，为保证门洞安全，门洞两侧设置限高架，限高5.5m。
门洞支撑钢管直径采用800㎜，壁厚8㎜，高度为5m，跨中间距2.63m，两侧间距3.71m，钢管下部与预埋在条形基础中900㎜×900㎜的钢板焊接连接。门洞全长17.92m，横桥向使用32a工字钢，纵桥向使用双拼28b工字钢在32a工字钢之上，腹板下间距0.9m，翼板和空箱处间距为1.5m；双拼28b工字钢上横桥向铺设10cm×10cm方木，间距为200㎜；箱梁底模采用1220㎜×2440㎜×18㎜的竹胶板。
此计算书编制中运用了结构力学求解器DBJ46-046-2017标准下载，工程力学、材料力学等相关公式。
计算时取1.7米高箱梁处断面进行验算。
9.5.1 箱梁腹板位置验算
以最不利跨中1.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺18mm竹胶板，取1.22m板宽验算：
作用于18mm竹胶板的最大荷载：
a.钢筋及砼自重取26kN/m³×1.7m（箱梁高）=44.2kN/㎡
b.施工人员及设备荷载取3kN/㎡
c.振捣荷载取2kN/㎡
面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=200mm。
挠度验算：（调整系数为0.677）
故18mm竹胶板验算满足要求！
次龙骨采用100㎜×100㎜方木横桥向布置，间距200mm，最大跨度900mm。
作用于100㎜×100㎜方木的最大荷载：
a.钢筋及砼自重：26kN/m³×1.7m=44.2kN/㎡
b.模板荷载：0.3kN/㎡
c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡
d.振捣荷载：2kN/㎡
次龙骨按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=900mm。
腹板位置次龙骨受力简图
主龙骨分为上、下主龙骨。
上主龙骨选用双拼28b工字钢纵桥向布置，间距900㎜，跨度6000㎜。
作用于上主龙骨的最大荷载：
a.钢筋及砼自重：26kN/m³×1.7m=44.2kN/㎡
b.模板及次龙骨：1.2kN/㎡
c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡
d.振捣荷载：2kN/㎡
上主龙骨按两跨连续梁计算，支撑跨径取L=6000mm。
腹板位置上主龙骨受力简图
挠度验算：（调整系数为0.521）
跨中处下龙骨选用32a工字钢横桥向布置，间距6000㎜，跨度2500㎜。
箱梁横断面面积S=9.53㎡，箱梁底宽10m，混凝土平均厚度为1.03m
a.钢筋及砼自重：26kN/m³×1.03m=26.78kN/㎡
b.模板及龙骨自重：4kN/㎡
c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡
d.振捣荷载：2kN/㎡
下主龙骨按四跨连续梁计算，支撑跨径取L=2500㎜。
腹板位置下主龙骨受力简图
挠度验算：（调整系数为0.644）
9.5.2 箱梁空箱位置验算
面板为18㎜竹胶板，计算底模采用满铺，取1.22m板宽验算：
箱梁空箱位置钢筋砼厚度为（0.28+0.25）=0.53m
作用于15mm多层板的最大荷载：
a.钢筋及砼自重：26kN/m³×0.53m =13.78kN/㎡
b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡
c.振捣荷载：2kN/㎡
面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=200mm。
故18mm竹胶板验算满足要求！
次龙骨采用100㎜×100㎜方木横桥向布置，间距200mm，最大跨度1500mm。
作用于100㎜×100㎜方木的最大荷载：
a.钢筋及砼自重：26kN/m³×0.53m =13.78kN/㎡
b.模板荷载：0.3kN/㎡
c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡
d.振捣荷载：2kN/㎡
次龙骨按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=1500mm。
空箱位置次龙骨受力简图
上主龙骨选用双拼28b工字钢纵桥向布置，间距1500㎜，跨度6000㎜。
作用于上主龙骨的最大荷载：
a.钢筋及砼自重：26kN/m³×0.53m=13.78kN/㎡
b.模板及次龙骨：1.2kN/㎡
c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡
d.振捣荷载：2kN/㎡
上主龙骨按两跨连续梁计算，支撑跨径取L=6000mm。
空箱位置上主龙骨受力简图
挠度验算：（调整系数为0.521）
下龙骨选用32a工字钢横桥向布置，间距6000㎜，跨度2500㎜。
作用于下主龙骨的最大荷载：
a.钢筋及砼自重：26kN/m³×0.53m=13.78kN/㎡
b.模板及龙骨自重：4kN/㎡
c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡
d.振捣荷载：2kN/㎡
下主龙骨按五跨连续梁计算，支撑跨径取L=2500㎜。
空箱位置下主龙骨受力简图
挠度验算：（调整系数为0.644）
9.5.3 支撑结构体系计算
跨NR2号路支撑采用φ800㎜×8㎜钢管
由上述计算分析可知，腹板下的钢管受力最大，对其竖向承载力验算即可。
钢管的竖向受力设计值：
杆件自由长度L取5m（按钢管最大长度取值）
9.5.4 条形基础验算
跨NR2号路支撑基础设计为C25钢筋混凝土条形基础，长17.92m，宽1m，高为0.8m，横桥向布置，间距6m，共设3根。基础顶层、底层均设置HRB400钢筋，横桥向直径12㎜，箍筋直径8㎜，间距均为20cm，地基为原路面。
单根钢管的轴向受力设计值：N=659.051KN
钢管与预埋在条形基础中900㎜×900㎜的钢板焊接，条形基础长12m横桥向布置，最不利跨中位置处条形基础上有6根钢管。
条形基础上的荷载：G1=N×6=659.05KN×6=3954.3KN；
钢管自重：G2=2KN/m×5m×6=60KN
条形基础自重：G3=1m×0.8m×19.72m×26KN/m³=410.2KN。
作用于条形基础底面的荷载：G=G1+G2+G3=3954.3+60+410.2=4424.5KN。
A=1m×19.72m=19.72㎡
P= G/KA =4387KN/ 0.8×19.72㎡ =280.5KPa
条形基础下的地基NR2号路路面，所以地基承载力满足要求！
十、2号路互通主线桥预应力砼连续箱梁张拉（后张法）计算书
3.国家及交通部现行公路工程施工规范及标准。
1.采用两端对称、均匀张拉。
2.张拉顺序：按设计图纸要求。
10.4 理论伸长量计算
将钢绞线分为直线段和曲线段，然后分别计算各段的伸长量，其总和即为钢绞线总伸长量：
1.理论伸长量相关计算公式：
①预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：
····························（1）
式中：——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法见《公路桥涵施工技术规范》附录C1；
——预应力筋的长度（）；
——预应力筋的截面面积（）；
——预应力筋的弹性模量（）。
②预应力筋平均张拉力精确算法计算公式：
·························（2）
式中：——预应力筋平均张拉力（N）；
——预应力筋张拉端的张拉力（N）；
——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；
——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
2.计算公式中的主要参数值：
预应力钢绞线抗拉强度标准值：；
预应力钢绞线弹性模量：；
预应力筋与孔道壁的摩擦系数：；
孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：
预应力筋的截面面积：Ap=140mm2
预应力钢绞线理论伸长量计算见附表1。
10.5 张拉力的计算
智能张拉仪采用传统的力的测量方式，即利用测量千斤顶油缸液压油的压强，利用千斤顶标定好的回归方程进行计算张拉力。
油缸内液压油的压强，单位Mpa；
千斤顶的张拉力力值，单位KN。
施工时，要求输入回归方程的系数a、b，
JBT 8944-2019 单级旋片真空泵.pdf根据设计张拉力即可求得油表读数。
预应力钢绞线控制张拉力：
锚下张拉控制应力（KN）；
预应力筋的截面面积（）；
张拉力与油表读数对应关系如下：
JC／T 2245-2014标准下载张拉力与油表读数对应关系
预应力智能控制张拉系统能精确控制施工过程中所施加的预应力值，将误差范围控制到±1％，能够满足《公路桥涵施工技术规范》中“张拉控制应力的精度宜为±1.5%”的规定。