施工组织设计下载简介

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西城花园C栋小高层施工组织设计.doc

1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。

2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。

3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。

4、根据本公司当前模板工程工艺水平《农田排水工程技术规范》（SL4-2013），结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。

(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。

(2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。

(3) 不同支架立柱不得混用。

(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。

(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。

(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

(7) 拼装高度为以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。

(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。

(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下

(10) 在立柱底距地面高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。

(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于处进行固定。

(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。

1) 立柱平面布置图（详见附图）；

2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：

3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；

(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：

当层高小于时，水平拉杆如下图示意：

1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；

2) 当支架立柱高度超过时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～、竖向间距2～与建筑结构设置一个固结点；

3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。

1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。

2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。

3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。

4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：

5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：

脚手架搭设的技术要求与允许偏差

7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。

8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；

第五节、施工安全保证措施

模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。

(2) 模板的基准定位工作：

1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；

2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；

3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；

4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；

5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。

(1) 基础及地下工程模板：

1) 地面一下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；

2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；

3) 斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；

4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。

1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；

2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；

3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。

1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；

2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标告处设置不少于2根斜撑，如下图。

1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；

2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；

3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；

4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。

1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；

2) 所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；

3) 所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；

4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；

5) 梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。

3、模板支架搭设的一构造要求

(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。

(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

(4)木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm x50mm木条或25mm X80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm x3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

（5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。

（6） 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。

（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。

（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。

(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。

(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。

1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；

2) 底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；

3) 板底模＜2米，混凝土强度达到50%，＞2米＜8米混凝土强度达到75%，≥8米，混凝土强度达到100%方可拆除。

(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。

(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。

(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。

(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。

(8) 当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：

1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；

2) 连墙件是否松动；

3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；

4) 施工过程中是否有超载现象；

5) 安全防护措施是否符合规范要求；

6) 支架与杆件是否有变形现象；

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；

2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

(3) 现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

项目负责人：游福先、李学涛 手机：xxxxxx

安全员：熊嘉德 手机：xxxxxx

技术负责人：李民光 手机：xxxxxx

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

一、专职安全生产管理人员

游福先、李学（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

胡克其（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

熊嘉德（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

刘后兵（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

第七节、计算书及相关图纸

梁模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.6kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m

σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×38.35×166.674/(100×10000×281250)＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×46.6×0.17+0.45×1.76×0.17＝3.24kN

R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×46.6×0.17+1.2×1.76×0.17＝8.9kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×38.35×0.17＝2.56kN

R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×38.35×0.17＝7.03kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.94×0.82，0.5×8.94×0.152]＝0.61kN·m

σ＝Mmax/W＝0.61×106/64000＝9.56N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.94×0.8，8.94×0.15]＝4.339kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.339×1000/(2×60×80)＝1.36N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.06×8004/(100×9350×2560000)＝0.76mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝7.06×1504/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.94×0.8，0.393×8.94×0.8+8.94×0.15]＝8.17kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.37kN，R2＝R3＝8.17kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.06×0.8，0.393×7.06×0.8+7.06×0.15]＝6.46kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.75kN，R'2＝R'3＝6.46kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.984×106/5080＝193.67N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝12.188kN

τmax＝2Vmax/A=2×12.188×1000/489＝49.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.66mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝2.34kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.35kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得GBT 15544.5-2017 三相交流系统短路电流计算 第5部分：算例，φ＝0.54

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.82/10＝0.05kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+0.9×1.4×2]×1＝43.69kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝2.16kN，R2＝20.45kN，R3＝0.34kN

DB63／T 1175-2012 城镇园林绿地养护管理质量标准 f＝N/(φA)+Mw/W＝20499.88/(0.54×424)+0.05×106/4490＝100.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝22.39kN≤[N]＝30kN

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝20.5/(1×0.15)＝136.67kPa≤fak＝140kPa