施工组织设计下载简介

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c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。且不同的间距必须通过验算确定其强度是否符合要求，并在本方案中明确。

5.2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距必须以计算的步距为准MH5034-2007标准下载，不得超出计算步距。

5.3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；本工程的支撑高度为5.5米，横向高宽比为1.1；无需设置水平加强层。

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

5.4.剪刀撑的设计：

a.按规范要求设置剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔8m左右设置。

5.5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

5.6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；立杆连接使用对接，不得采用搭接。两相邻立杆接头在高度方向错开距离不应小于500mm.

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

5.7作业面安全防护：

高支撑模板作业必须设作业面，脚手架作业面的脚手板必须满铺，不得留有空隙和探头板。脚手板与墙面之间一般不大于20cm，如作业面外侧立面悬空，应设置防护栏杆。脚手板应与脚手架可靠栓接。

5.8.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

1、梁模板安装完毕，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。

2、拆除支模架时应自上而下进行，部件拆除的顺序与安装的顺序相反。不允许将拆下的部件直接从高空掷下。应将拆下的部件捆绑好，集中堆放管理。

1）拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：

（1）跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。

（2）跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%。

（3）悬臂构件混凝土的强度须达到100%。

（4）梁侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。

2）拆除侧梁模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。

3）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

6.1、扣件式钢管脚手架搭设拆除安全技术要求

（1）扣件式钢管脚手架搭设的安全注意事项

1）、大雾及雨水天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。雨水天气后，必须采取安全防滑措施。

2)、把好材料质量关。有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管不得使用。扣件要有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。

3）、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设。确保已搭部分稳定，每次收工时，对不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。

4）、搭设作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落地脚手板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆连接者）不得用作把持杆。

5）、搭设作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起身体或杆件失衡。

6）、搭设作业人员应佩戴工具袋，工具不要放在架子上，以免掉落伤人。

7）、架设材料要随上随用，以免架上超载或掉落伤人。每次收工以前，所有上架材料应全部搭设完毕。不要存留在架子上。

8）、在搭设作业进行中，地面上的施工人员应避开可能发生落物的区域。

9）、严禁钢木混用或钢竹混用。

10）、作业人员不得随意走动，不得乱动变电站内设备及与作业无关的设施，不得在带电危险的地方走动或休息，不得高举工用具以免触电，施工人员未经许可严禁进入与施工无关的区域；人员应与带电设施保持足够的安全距离：110kV为≥1.5米，10kV为≥0.7米；工器具与带电设施保持足够的安全距离：110kV为≥4米，10kV为≥2米；运行区域和施工区域用钢管和安全网隔离，并悬挂数量的“止步，高压危险！”“严禁跨越”，在工作地点悬挂“在此工作”等安全警示牌；工作负责人必须始终在工作现场监护工作班人员的作业行为，严禁任何人擅自扩大施工范围；加强与运行值班人员的联系，听从值班人员的指挥，搬运长物时必须两人放倒搬运。

（2）、扣件式钢管脚手架拆除的安全技术要求

1、拆除前必须完成以下准备工作：

（1）全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系是否符合要求；

（2）根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经主管部门批准方可实施；

（3）拆除安全技术措施，应单位工程负责人逐级进行技术交底；

（4）清除脚手架上杂物用地面障碍物。

2、拆除应符合以下要求：

（1）拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业；

（2）当脚手架拆除至下部最后一根长钢管（高度约6.5m）时，应先适当位置搭设临时抛撑加固，后拆连墙件；

（3）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设连墙件和横向支撑加固。

（4）拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

脚手架搭设在不牢固的地方

脚手架搭应搭设在平实的地方，且不能直接用砖作垫板。

在选用脚手架构件时，不得使用锈蚀的脚手架构件。

脚手板铺设不平稳即使用

脚手板铺设平稳并绑牢，不平处用木块垫平并钉牢，但不得用砖垫。

脚手架搭设好未经检查直接使用

脚手架搭设好须经检查合格后方可使用。

每个作业人员必须持证上岗。

作业前进行安全教育和安全交底。

高处作业必须系好安全带，安全带挂在腰部以上牢固可靠处

作业人员必须经过体格检查合格方可上岗。

在高处独木或悬吊式模板上行走

严禁在高处独木或悬吊式模板上行走。

模板支撑使用腐朽、扭裂、劈裂的材料

模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。

拆除模板不按顺序进行或大面积撬落、拉倒

拆除模板应按顺序分段进行。严禁猛撬、硬砸及大面积撬落或拉倒。

拆除模板没有稳妥可靠的立足点

拆除模板时应选择稳妥可靠的立足点。

拆除模板没有系好安全带

高处拆模时必须系好安全带。

拆下的模板未及时运到指定堆放点

拆下的模板应及时运到指定堆放点。

7配电装置楼屋面层300×600mm梁计算书

结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=600mm，层高5.50m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.03kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+0.96)×1.2=0.45kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.60×1.2=5.18kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.60×1.2=0.32kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.80kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=4.97kN/m

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。

W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4

σ=Mmax/W=64260/16200=3.97N/mm2

梁底模抗弯强度σ=3.97N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×6.80×300=1236N=1.24kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1236/(2×300×18)=0.34N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.34N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=4.97kN/m

挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×4.97×3004/(100×9000×145800)=0.20mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.20mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

钢管横向间距900为mm，C=300mm、γ=

1）抗弯强300/900=0.33度验算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=6.80×300/300=6.80kN/m

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×7.46=0.90kN

Mp=P×a=0.90×0.30=0.27kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.38+0.27)×106=650000N.mm=0.65kN.m

σ=Mmax/W=650000/133333=4.88N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.88N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.80×300/1000+0.90=1.92kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.92×1000/(2×80×100)=0.36N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.36N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=4.97×300/300=4.97N/mm

υmax=υq＋υp=0.36+0.39=0.75mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.75mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=100mm；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.80×300/1000+0.90=1915N=1.92kN

σ=Mmax/W=575424/133333=4.32N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=4.32N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1.333×1.92=2.56kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.56×1000/(2×80×100)=0.48N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.466

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×4.97×300/1000+0.90=1.65kN

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.29mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.90×0.90×1000=1134N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=7039+1134=8173N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×4.9×1000=160N

水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.80×0.0326=235N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=160+235+58=453N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×453+8173=8716N

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

=0.634,P=N/(
A)=8716/(0.634×424.00)=32.43N/mm2

钢管稳定性计算为32.43N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.72kN

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞8.72kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞8.72kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.60=14.40kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=14.40kN/m2,有效压头高度=F/γ=0.60m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。

W=bh2/6=480×182/6=25920mm3，I=bh3/12=480×183/12=233280mm4

σ=Mmax/W=103761/25920=4.00N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×10.98×300/1000=2.00kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.00×1000/(2×18×480)=0.35N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×6.91×3004/(100×9000×233280)=0.17mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.17mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算跨度480mm，跨数1跨；木枋尺寸b=80mm，h=80mm。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,

弯矩系数KM=0.125

均布荷载q=22.88×300/1000=6.86N/mm

Mmax=KMqL2=0.125×6.86×4802=197568N.mm=0.20kN.m

σ=Mmax/W=197568/85333=2.32N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2.32N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.500

新安二桥施工方案Vmax=KVqL=0.500×6.86×480/1000=1.65kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.65×1000/(2×80×80)=0.39N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=14.40×300/1000=4.32N/mm

挠度系数Kυ=1.302

挠度υmax=KυqGB／T 28855-2012 硅基压力传感器.pdf，L4/100EI=1.302×4.32×4804/(100×9000×3413333)=0.10mm

[υ]=L/250=480/250=1.92mm

侧肋挠度υmax=0.10mm＜[υ]=1.92mm,满足要求。