施工组织设计下载简介

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1、拌浆前先加水空转数分钟，使搅拌机内壁充分湿润，并将积水清理干净。

2、将计量好的水、外加剂倒入搅拌机，搅拌1～2min后边搅拌边加入水泥，再搅拌3～5min直至均匀。

3、将拌好的浆体通过1.2mm的筛网进行过滤倒入浆桶，并不断搅拌，直至浆体用完。

1、启动真空泵，当真空度达到并维持负压0.1MPa左右时，打开阀门1，启动压浆泵，开始压浆。

2、当浆体通过透明管并准备到达三通接头时BJJT／J 124-2018标准下载，关闭阀门4，并打开阀门3，关闭真空泵。

3、观察废浆桶处的出浆情况，当流浆顺畅，稳定且浓度与盛浆桶浆体基本一致时，关闭阀门2，并关闭压浆泵。

4、马上打开排气孔，启动压浆泵，观察排气孔处的出浆情况，当出浆顺畅、稳定且浓度和盛浆桶浆体基本一致时，关闭排气孔，以0.5～0.7MPa的压力继续压浆2～3min,最后关掉压浆泵，关闭阀门1。

5、拆除阀门1、2外的设备，并清洗，即完成一束预应力束的管道压浆工作。

真空辅助压浆体系示意图

（五）、真空辅助压浆注意事项

1、整个连通管路如果不能承受1MPa的正压和0.1MPa的负压，说明管路气密性不好，必须及时检查更正，合格后方可进入下道工序。

2、浆体搅拌时，水、水泥及外加剂的用量必须严格控制。

3、必须严格控制用水量，对未及时使用而降低流动性的水泥浆，严禁采用加水的方式来增加流动性。

4、搅拌好的浆体每次应全部卸尽，在浆体全部卸出之前，不得往里倒入水泥另行搅拌浆体。

压浆不得中断，以保证管道内灰浆饱满密实。当气温高于35℃时,压浆宜在夜间进行。压浆过程中及压浆后48小时内，结构混凝土温度不得低于5℃,否则应采取保温措施。压浆后将其周围冲洗干净、凿毛,然后焊接钢筋网浇筑封锚砼，砼标号为C50。

张拉过程中的断丝、滑丝不得超过规范或设计的规定，如超过应更换钢丝或采取其它监理工程师同意的补救措施。

模板安装结束后准确测量预埋件位置，各种预埋件埋设完成后报监理工程师检查，保证埋设位置准确。

本大桥连续梁施工质量目标是：分项、分部工程合格率100%，施工中不得出现漏检、返工现象。

(1)技术室负责分项工程的测量放样、技术交底、质量检查等工作。

(2)安质室负责分项工程的自检工作，并协助监理工程师检查。

(3)材料室和试验室互相配合，加强原材料的检查试验工作。试验室要按照设计及规范要求，加强施工中的检测试验工作。

(4)机械室对工程施工机械的正常运转负责。

①采购定货时的控制，采购定货前，先看样品和成品质量说明书，符合质量要求的订货，不符合要求的不订货，不是正式厂家不订货，防止伪劣产品进入工地。

②进库检验：对已购买的原材料进库要查明是否有厂家产品合格证或质量合格证书，无合格证产品坚决退货。

③凡进库的材料要分门别类进行编号，按要求存放保管，易锈、怕潮、怕晒的材料要妥善保管。

（2）各分项、分部工程检查

①保证按规范施工，从教育抓起，提高执行规范的自觉性，并根据技术规范要求填写单项工程的技术标准和验收标准，有针对性地下发施工班组，作为施工依据。

②严格三级质量检查体系，每道工序施工前，由工班进行自检，然后由质检工程师检查，自检合格后，报请监理工程师检查，签字认可后方可施工。

③做好技术交底。每道工序开工前，由技术部门将工程的技术标准，质量标准，施工工艺和规范要求向施工人员作详细的交底，技术交底要严格执行复核制。

④严格计量制度，定期检查计量设备。

1)、连续梁施工按施工顺序及施工工艺操作，遵守施工规范及技术交底，建立工程档案，严把质量关。

模板安装：标高、中线偏差、几何尺寸、安装密合性，平整度。

钢筋安装：主筋间距、保护层厚度、钢筋数量及规格，焊接质量。

预应力管道：管道位置、定位钢筋间距及固定、管道接缝密合性。

砼浇注：配合比、原材料、坍落度、外加剂、和易性、强度。

拆模养生:砼缺陷处理、养生、接头凿毛及清理。

张拉作业：管道通顺，张拉程序、张拉记录。

压浆：水灰比、饱满度、强度。

2)、砼浇筑过程中，应随时观测支架因荷载变化产生的变形，支架负荷后引起砼接缝处开裂，应对支架采取预压变形的办法，使其变形达到稳定。

组长：宋金海副组长：宁静

成员：康彬王成喜曾小平冯伟爽李明李文涛

2)、全体职工必须提高安全保护意识，增强自我保护能力，对任何有安全隐患的施工场地均不得进入，报告有关人员排除后方可施工。

3)、安检人员要定期对安全状况进行一次检查，班组长要配合进行，查找事故隐患，提出整改措施。并督促落实，整改措施要以书面交底形式。

5)、高空设备如T工作台、踏板等必须连接牢固。

6)、起重设备、动力设备必须有完备的安全保险制动系统和防护设施，加强维护检查，安检人员对任何安全隐患有一票否决权，并有权停工。

7)、工地施工人员必须戴安全帽，高空作业必须系安全带，临空面必须设安全网，雨天必须增设防滑设施。

8)、夜间施工必须有足够的照明设施。

9)、机械操作人员严禁违章作业。

施工环保、水土保持措施

对线路两侧超标的噪声敏感建筑物，区别不同情况，分别采取拆迁、改变建筑物使用功能、设置隔声屏障、安装超标的敏感通风隔声窗等有效的控制环境噪声污染措施，确保达到相应声环境功能区要求。对噪声敏感建筑物集中区段及远期可能超标的敏感目标实施跟踪监测，视监测结果及时增补和完善防治噪声污染措施。配合地方人民政府合理规划沿线土地使用和建设布局，严格控制在交通干线两侧新建学校、医院、住宅、机关、科研单位等噪声敏感建筑物。

选用低噪声施工机械设备，施工场地远离环境敏感目标；合理安排施工时间，在噪声敏感建筑物集中区域内，禁止夜间施工，防止噪声扰民。采取洒水、覆盖和挡护措施，防止施工扬尘对附近敏感区域的影响。施工期严禁在沿线地表水体两侧设立料场、废弃物堆放场、时光施工营地等。划定施工范围，加强施工人员的教育，减少人为扰动，防止破坏生态环境。

完善环境保护计划，进一步细化并落实各项环境保护措施，环保投资纳入工程投资概算。

严格执行配套建设的环境保护设施与主体工程同时设计、同时施工、同时投入使用的环境保护“三同时”制度。

严格按照贵州市高速公路开发有限公司有关要求和合同承诺，依据“三同时”原则，采取相关措施，进行水土保持工作，确保将水土流失降到最低限度。

不破坏、占压、干扰河道、水道及既有灌溉、排水系统。必须占压的，应首先征求主管部门同意，并采取必要的防护、替代措施。防止工程施工中开挖的土石材料对河流、水道、灌渠等排水系统产生淤积或堵塞。

清理场地的废料处理，不影响排灌系统及农田水利设施。应根据工程设计选择在适当地点设置弃土场，集中堆放，统一治理、防护。

会同监理工程师及时与当地环保、水保机构取得联系，遵守有关控制环境污染的法规，从组织管理、防止和减轻水、大气污染、施工噪声振动控制、水土保持、固体废弃物、生态环境保护、粉尘控制等多方面加以控制。在工程完工后的规定期限内，拆除全部临时房屋和施工临时设施，清除施工区和生活区及其附近的施工废弃物，并按建设单位批准的环境保护措施计划完成环境恢复。搞好污水处理，防止污染水质，做好水土保持。同时承诺承担由于环境保护、水土保持不力而引发的经济赔偿、处罚。

设备选型优先考虑低噪声产品，设备底座设置防振基础。采取措施或改进施工方法，使施工噪声、振动达到施工场界环境标准。

选择低噪声设备，即对设备噪声超标的一律不用。

采用先进的施工工艺和设备，机械尽可能采用液压设备或以摩擦压力代替机械振动。

合理布置施工作业区和生活作业区，利用距离、隔墙使噪声大幅度自然衰减。

出入现场的机械、车辆做到不鸣笛，不急刹车；加强设备维修，定时保养润滑；并对与施工无关的人员和车辆加以控制，以避免或减少噪声。

适当控制机械布置密度，条件允许时拉开一定距离，避免机械过于集中形成噪音叠加。

对施工现场地面，定期进行压实或洒水，减少灰尘对周围环境的污染。易于引起尘害的细料堆，予以遮盖或适当洒水。

装卸有粉尘的材料时，采取洒水湿润或遮盖，防止沿途撒漏和扬尘。在运输水泥等易飞扬物料时用篷布覆盖严密，并装量适中，不得超载超限运输。

在有粉尘的作业环境中作业，除洒水外，作业人员还必须配备劳保防护用品。

施工和生活中的废弃物也可经当地环保部门同意后，运至指定地点。此外，工地设置能冲洗的厕所，派专人清理打扫，并定期对周围喷药消毒，以防蚊蝇滋生、病毒传播。

报废材料或施工中返工的挖除材料立即运出现场并进行掩埋等处理。对于施工中废弃的零碎配件、边角料、水泥袋、包装箱等及时收集清理并搞好现场卫生，以保护自然环境与景观不受破坏。

7.1.1.1立柱、横杆、斜杆采用φ48㎜，壁厚3.0㎜普通钢脚手组成。

7.1.1.2主龙骨采用120mm×120mm方木

7.1.1.3次龙骨采用间距30cm的100㎜×100㎜方木

7.1.1.4底模采用2400㎜×1200㎜×15㎜竹胶板

7.1.1.5顶托采用120㎜×120㎜钢板顶托（可调式）

7.1.1.6立杆下采用横向铺设8#槽钢

7.1.1.7荷载计算

（1）箱梁截面面积为7.265㎡，其中翼板宽1.75m截面积为0.613×2=1.226㎡，顶板、底板、腹板截面积为6.039㎡。混凝土比重按2600㎏/m3计。1米长梁体为荷载计算单位。

腹板处钢筋砼自重G=（6.039×26）/（4.24×1）=37.03KN/㎡

翼板处钢筋砼自重G=（1.226×26）/（4.24×1）=7.52KN/㎡

腹板处承载全部钢筋砼自重G=（7.265×26）/（4.24×1）=44.55KN/㎡

（2）模板及龙骨自重5KN/㎡

（3）钢管及扣件自重4KN/㎡

计算模板及次龙骨时取2.5KN/㎡

计算主龙骨时取1.5KN/㎡

计算支架立柱时取1.0KN/㎡

砼振捣时取4.0KN/㎡

（5）荷载系数：静载系数取1.2，活载系数取1.4。

7.1.1.8系统所采用构件的截面几何特征和力系性能。

（1）钢管：A=4.24cm2截面积

r=1.595cm回转半径

[δ]=210N/㎜2抗弯强度设计值

（2）主龙骨：A=144cm2截面面积

I=1728cm4惯性距

W=288cm3截面系数

E=9×103N/mm2弹性模量

[δ]=11N/mm2抗弯强度设计值

（3）次龙骨：A=100cm2

I=0.83×107mm4

W=1.66×102cm3

E=9×103N/mm2

[δ]=11N/mm2

（4）模板A=180cm2

I=3.38×105㎜4

W=4.5×101㎝3

E=6.5×103N／㎜2

[δ]=55N/mm2

7.1.1.9钢管架检算

腹板处：1.2×（37.03+5+4）+1.4×（1.0+4.0）=62.24KN/m2

翼板处：1.2×（7.52+5+4）+1.4×（1.0+4.0）=26.82KN/m2

腹板处承载全部荷载1.2×（44.55+5+4）+1.4×（1.0+4.0）=71.26KN/m2

（2）单根钢管底部承受的轴心荷载

腹板处：62.24×0.6×0.6=22.4KN<步距1.2m单根立杆承载力29.2KN。

翼板处：26.82×0.9×0.6=14.48KN<步距1.2m单根立杆承载力29.2KN

30.83×0.9×0.9=21.7KN<步距1.2m单根立杆承载力29.2KN

腹板处承载全部荷载71.26×0.6×0.6=25.65KN<步距1.2m单根立杆承载力29.2KN

长细比：λ=
=120/1.595=75.24

轴向受压构件纵向弯曲系数
φ=0.744

δ腹=
=（22.4×103）/（0.744×424）=71N/mm2<[δ]=210N/mm2

δ翼=
=（14.48×103）/（0.744×424）=45.9N/mm2<[δ]=210N/mm2

δ翼=
=（21.7×103）/（0.744×424）=68.8N/mm2<[δ]=210N/mm2

δ全=
=（25.65×103）/（0.744×424）=81.3N/mm2<[δ]=210N/mm2

7.1.1.10模板检算

（1）底模板承受荷载：取板宽1m为计算系数：

腹板处：1.2×（37.03+5）+1.4×（2.5+4.0）=59.54KN/m2

翼板处：1.2×（7.52+5）+1.4×（2.5+4.0）=24.12KN/m2

腹板处承载全部荷载1.2×（44.55+5）+1.4×（2.5+4.0）=68.56KN/m2

按连续梁受荷载q=68.56KN/m作用

Mmax=
=68.56×
=0.62KN·m

（2）检算底板截面应力

δ=
=（0.62×106）/（4.5×104）=13.78N/mm2<[δ]=55N/mm2

7.1.1.11检算次龙骨

腹板处：0.3×[1.2×（37.03+5）+1.4×（2.5+4.0）]=17.86KN/m

翼板处：0.3×[1.2×（7.52+5）+1.4×（2.5+4.0）]=7.24KN/m

腹板处承载全部荷载0.3×[1.2×（44.55+5）+1.4×（2.5+4.0）]=20.57KN/m

（2）按连续梁受荷载检算次龙骨截面压力

腹板处：Mmax=
=
×17.86×0.62=0.64KN·m

翼板处：Mmax=
=
×7.24×0.92=0.59KN·m

腹板处承载全部荷载Mmax=
=
×20.57×0.62=0.74KN·m

δ=
=（0.74×106）/（1.66×105）=4.46N/mm2<[δ]=11N/mm2

腹板处：f=5Ql4/（384EI）=（5×17.86×6004）/（384×9×103×0.83×107）=0.4mm

f/L=0.4/600=1/1500<1/400（符合要求）

翼板处：f=5Ql4/（384EI）=（5×7.24×9004）/（384×9×103×0.83×107）=0.83mm

f/L=0.83/900=1/1084<1/400（符合要求）

f=5Ql4/（384EI）=（5×20.57×6004）/（384×9×103×0.83×107）=0.46mm

f/L=0.46/600=1/1304<1/400（符合要求）

7.1.1.12主龙骨检算

腹板处：0.6×[1.2×（37.03+5）+1.4×（1.5+4.0）]=34.88KN/m

翼板处：0.6×[1.2×（7.52+5）+1.4×（1.5+4.0）]=13.63KN/m

腹板处承载全部荷载0.6×[1.2×（44.55+5）+1.4×（1.5+4.0）]=40.3KN/m

按连续梁受荷载检算主龙骨截面应力

Mmax=
=
×40.3×0.62=1.45KN·m

δ=
=（1.45×106）/（288×103）=5.03N/mm2<[δ]=210N/mm2

f=5Ql4/（384EI）=（5×13.63×9004）/（384×9×103×1728×104）=0.74mm

f/L=0.74/900=1/1216<1/400（符合要求）

7.1.2.1立柱、横杆、斜杆采用φ48㎜，壁厚3.0㎜普通钢脚手。

7.1.2.2主龙骨采用120mm×120mm方木

7.1.2.3次龙骨采用间距30cm的100㎜×100㎜方木

7.1.2.4底模采用2400㎜×1200㎜×15㎜竹胶板

7.1.2.5顶托采用120㎜×120㎜钢板顶托（可调式）

7.1.2.6立杆下采用横向铺设8#槽钢

7.1.2.7荷载计算

（1）箱梁截面面积为5.095㎡，其中翼板宽1.75m截面积为0.613×2=1.226㎡，顶板、底板、腹板截面积为3.869㎡。混凝土比重按2600㎏/m3计。1米长梁体为荷载计算单位。

腹板处钢筋砼自重G=（3.869×26）/（4.24×1）=23.73KN/㎡

翼板处钢筋砼自重G=（1.226×26）/（4.24×1）=7.52KN/㎡

腹板处承载全部钢筋砼自重G=（5.095×26）/（4.24×1）=31.24KN/㎡

（2）模板及龙骨自重5KN/㎡

（3）钢管及碗扣（扣件）自重4KN/㎡

计算模板及次龙骨时取2.5KN/㎡

计算主龙骨时取1.5KN/㎡

计算支架立柱时取1.0KN/㎡

砼振捣时取4.0KN/㎡

（5）荷载系数：静载系数取1.2，活载系数取1.4。

7.1.2.8系统所采用构件的截面几何特征和力系性能。

（1）钢管：A=4.24cm2截面积

r=1.595cm回转半径

[δ]=210N/㎜2抗弯强度设计值

（2）主龙骨：A=144cm2截面面积

I=1728cm4惯性距

W=288cm3截面系数

E=9×103N/mm2弹性模量

[δ]=11N/mm2抗弯强度设计值

（3）次龙骨：A=100cm2

I=0.83×107mm4

W=1.66×102cm3

E=9×103N/mm2

[δ]=11N/mm2

（4）模板A=180cm2

I=3.38×105㎜4

W=4.5×101㎝3

E=6.5×103N／㎜2

[δ]=55N/mm2

7.1.2.9钢管架检算

腹板处：1.2×（23.73+5+4）+1.4×（1.0+4.0）=46.28KN/m2

翼板处：1.2×（7.52+5+4）+1.4×（1.0+4.0）=26.82KN/m2

腹板处承载全部荷载1.2×（31.24+5+4）+1.4×（1.0+4.0）=55.29KN/m2

（2）单根钢管底部承受的轴心荷载

腹板处：46.28×0.6×0.9=24.99KN<步距1.2m单根立杆承载力29.2KN。

翼板处：26.82×0.9×0.9=21.72KN<步距1.2m单根立杆承载力29.2KN

腹板处承载全部荷载55.29×0.3×0.9=28.9KN<步距1.2m单根立杆承载力29.2KN

长细比：λ=
=120/1.595=75.24

轴向受压构件纵向弯曲系数
φ=0.744

δ腹=
=（24.99×103）/（0.744×424）=79.2N/mm2<[δ]=210N/mm2

δ翼=
=（21.72×103）/（0.744×424）=69.2N/mm2<[δ]=210N/mm2

δ全=
=（28.9×103）/（0.744×424）=91.6N/mm2<[δ]=210N/mm2

7.1.2.10模板检算

（1）底模板承受荷载：取板宽1m为计算系数：

腹板处：1.2×（23.73+5）+1.4×（2.5+4.0）=43.58KN/m2

翼板处：1.2×（7.52+5）+1.4×（2.5+4.0）=24.12KN/m2

腹板处承载全部荷载1.2×（31.24+5）+1.4×（2.5+4.0）=52.58KN/m2

按连续梁受荷载q=52.58KN/m作用

Mmax=
=52.58×
=0.47KN·m

（2）检算底板截面应力

δ=
=（0.47×106）/（4.5×104）=10.4N/mm2<[δ]=55N/mm2

7.1.2.11检算次龙骨

腹板处：0.3×[1.2×（23.73+5）+1.4×（2.5+4.0）]=13.1KN/m

翼板处：0.3×[1.2×（7.52+5）+1.4×（2.5+4.0）]=7.24KN/m

腹板处承载全部荷载0.3×[1.2×（31.24+5）+1.4×（2.5+4.0）]=15.78KN/m

（2）按连续梁受荷载检算次龙骨截面压力

腹板处：Mmax=
=
×13.1×0.62=0.47KN·m

翼板处：Mmax=
=
×7.24×0.92=0.58KN·m

腹板处承载全部荷载Mmax=
=
×15.78×0.62=0.57KN·m

δ=
=（0.58×106）/（1.66×105）=3.4N/mm2<[δ]=11N/mm2

腹板处：f=5Ql4/（384EI）=（5×13.1×6004）/（384×9×103×0.83×107）=0.3mm

f/L=0.3/600=1/2000<1/400（符合要求）

翼板处：f=5Ql4/（384EI）=（5×7.24×9004）/（384×9×103×0.83×107）=0.8mm

f/L=0.8/900=1/1125<1/400（符合要求）

f=5Ql4/（384EI）=（5×15.78×6004）/（384×9×103×0.83×107）=0.35mm

f/L=0.35/600=1/1714<1/400（符合要求）

7.1.2.12主龙骨检算

房建工程脚手架施工方案腹板处：0.9×[1.2×（23.73+5）+1.4×（1.5+4.0）]=38KN/m

翼板处：0.9×[1.2×（7.52+5）+1.4×（1.5+4.0）]=20.45KN/m

腹板处承载全部荷载0.9×[1.2×（31.24+5）+1.4×（1.5+4.0）]=46.1KN/m

按连续梁受荷载检算主龙骨截面应力

Mmax=
=
×46.1×0.92=3.73KN·m

δ=
=（3.73×106）/（288×103）=12.9N/mm2<[δ]=210N/mm2

GRC轻质隔墙施工工艺f=5Ql4/（384EI）=（5×46.1×9004）/（384×9×103×1728×104）=0.25mm

f/L=0.25/900<1/400（符合要求）