施工组织设计下载简介

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彭阳县民生家园安全施工组织设计

登高架子组装：丁发勇、魏会祥，配备人员王文和等4人组成。

1、钢管：采用φ48钢管(每1000m2墙面考虑)高20米。

CECS 546-2018-T标准下载三、脚手架搭设构造：（采用单排扣件式钢管脚手架）

1、立杆纵向间距2000，横向间距1200—1500，大横杆间距离200—1400（最下一步为1800）高20米者搭15米，25跨，设剪刀撑三道，高10米者，搭7步，52跨，设剪刀撑四道。

2、剪刀撑搭设部位：东西山墙各一组，南北墙各4组。

3、底座用（50mm×300mm×300mm）木板。

4、脚手板300mm×300mm的竹脚手板。

四、脚手架搭设分段及程序：

1、分段：一层为第一施工段，二层为第二施工段，引墙四周同时搭设。

2、程序：夯实立杆基础→垫板→竖立杆→大横杆→小横杆→架体固定→剪刀撑搭设。

五、脚手架安全技术措施

钢管严重锈蚀、弯曲、压扁、裂缝不得使用。

扣件要有出厂合格证明，以现有脆裂、变形、滑丝、承载力矩达不到5kgm时禁止使用。钢制底座边长＜150mm，厚度＜8mm，承插管壁厚＜4.5mm，长度＜150mm，外径以60mm为宜。

（1）立杆：间距＞2m，垂直度偏差＞架高的1/200相邻两根杆接头应错开1.2m以上，并力求不在同一步内。

（2）大横杆：间距＞1.2，纵向水平高关＞60mm接头在同一步内外两根上应错开，并不宜在同跨间，垂直方向两大横杆错开距离不小于1m。

（3）小横杆：间距＞1.5m，用扣件紧固在大横杆上，靠近立杆时，可固接在立杆上。

（4）剪刀撑：在脚手架两端、转角处以及每间隔6—7根杆应设剪刀撑和抛撑，它们与地面夹角不应大于60°，抛杆底端应每高4m水平7m设一杆与建筑物连接在一起（砌墙时按上述距离，将小横杆加长在墙内加短横杆用扣件与墙体拉结）。斜杆两端扣件与立杆接点的距离不大于20cm，最下一根底端连接点离地面距离不大于50cm。

（5）脚手板：应满辅，支托少于三点，对头接时应设双排小横杆，间距＞20cm，拐弯处应交叉搭接，板的铺设不得有空隙和探头板。

（6）斜道宽度＜1.5m，坡度＞1：3，防滑条间距不大于30m。缓台要满铺脚板，面积＜6m。

（7）安全网：平网宽度＜3m，立网宽度＜1.2m，并将系绳绑牢。

（8）脚手架上的荷载每平方米不大于1648N。

脚手架拆除时应由上而下按顺序进行，不准上下同时作业。周围应设围栏、警戒标志，并设专人看管。拆大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，再拆两端扣，由中间操作人不往下顺杆子。拆下的任何物件，严禁向上投掷，应传递或用绳子下吊。

六、脚手架材料及技术规程

2、钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢的扣件。

3、结构脚手架立杆间距不得大于1.5m，大横杆间距不得大于1.2m，小横杆间距不得大于1m。

4、脚手架必须与楼层拉结牢固，拉结点垂直距离不得超过4m，水平距离不得超过6m。

5、脚手板必须满铺，距墙不超过200mm，不得有探头空隙和飞跳板。板下设水平网，操作面外侧应设两道护身栏和一道挡脚板。

7、结构用的里外脚手架，使用荷截不得超过2646N/M2。

七、扣件式钢管脚手架设计与计算

S=≤f(按实际堆放标准值计算)

W=8qL4/384EI≤IWI

1、大横杆按三跨边疆梁计算，用小横杆支座最大反力计算值在最不利荷载布置计算最大弯距，其弯曲强度按下式核算

2、用标准值的最大反力值进行最不利荷载布置求最大弯距值

(三)、脚手架立杆计算

（1）不考虑风载时立杆按下式核算

其中N=1.2(n1NGK1+NGK2)+1.4NQK

(2)考虑风载时+≤KAKHf

(3)双排脚手架单杆稳定性按下式计算

(四)、脚手架与结构的连接计算

1、连接件抗拉，抗压强度按下式计算

S—大小横杆的弯曲应力

Mx—大小横杆计算的最大弯距

Wn—大小横杆的净截面抵抗距

f—钢管的抗弯、抗压强度设计值

q—脚手板作用在小横杆上的等效均布荷载

[W]—受弯杆件的容许挠度，取1/150

q1—大横杆上等效均布荷载

N—结构式压杆的轴心力

/GK2—脚手架附件自重

VQK—一个纵距脚手架施工荷载标准值产生的轴力

A—脚手架内外排立杆的毛截面积之和

1、结构尺寸应根据搭设高度及承受荷载大小经计算确定。

2、一般立杆间距不超过1.2米、步距不得超过一米，地基夯实平整立杆安插在底座上，下铺木脚手板。

3、平台架的四边从下至上应设剪刀撑。

4、平台架顶部四周要设1.2米高两道防护栏并设挡脚板。

5、平台作业面满铺木脚手板，板下支撑杆间距一般大于0.75米。

6、平台架高度超过十米，四周应设缆风绳。

九、脚手架支承强度验算

本工程1—5层全部为住宅楼，脚手架搭设高度为18m，宽40m，脚手架最大允许荷载为270kg/m2，脚手架自重考虑3.84kg/m2，考虑动载系数为1.2，按设计要求，现浇板最大开间为4.5米，净跨为4.26米，对楼板抗剪裂能力进行验算。

现浇板：按立杆间距1.5米计算，4.5米开间，跨间立杆数最多为3根（其中1根在支座附近，近似于支座上）。工作面上的荷载（包括材料、施工人员及工具重量）同向墙体和立杆传递，则三根立杆分别传递的荷载为：

如图所示：C点处的Mmax、Qmax分别为：

Mmax=2.46×1.26+2.46×2.76=9.89KN/m

Qmax=2.46×2=4.92KN＜16.14(允许商为设计值)

Qa==19KN/m2＞[Qcr]=10.18KN/m2

考虑立杆下垫通长200mm,宽60mm,樟子松叠板,则等效布荷载为:q==1.15KN/m

Mmax=1.15×2.132=5.22KN·m

Qmax=1.15×2.13=2.15KN

∴立杆下铺设樟子松通长垫板可以满足楼面承载要求。

一、模板及支架的设计荷载

普通砼采用24KN/m2,其它砼根据实际湿密度测定.

根据工程图纸确定。一般梁板结构每立方米钢筋砼钢筋自重，按楼板为1.1KN，梁为1.5KN取用。

4、施工人员、施工设备和砼堆集的自重

（1）计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载为2.5KN/m2；

另应以集中荷载2.5KN，再行验算。经较两者产生的弯矩取大值。

（2）计算直接支承小楞结构构件时，均布荷载为1.5KN/m2。

（3）计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布荷载为1.0KN/m2。

5、振捣砼时产生的荷载

对水平面模板为2.0KN/m2。

对垂直模板为4.0KN/m2。

6、新浇筑砼对模板的侧面压力。

梁底模要按多跨梁计算，查静力表得出最大弯矩，剪力、挠底系数最大值。

3、进行底模强度、钢度（挠度）验算。

侧模板上的荷载是新浇砼对侧模板的压力。

Pm=4+KS·KW·U

取较小值，然后化成线匀布荷载q=Pmh

侧模板也按多跨连续梁计算，查静力表中最大弯矩、剪力、挠度系数和底模板相同，方法同底模板。

立柱承受由底模板以上传来的各种坚向荷载N=ql

立柱尺寸一般已知，主要是验算。l（两立柱间距）

1、强度验算Sc=≤fc

An—木立柱截面的计算面积

f—轴心受压构件稳定系数

弯矩Mmax=Kmql2Mmax≤Wn·fm

剪力VMax=KvqlVmax=1.5≤fv

挠度Wmax=KfWmax≤[W]=

Mmax—最大计算弯矩

fm—钢材抗弯强度设计值

Vmax—最大计算剪力值

fv—钢材抗剪强度设计值

q—作用于底模板上的均布荷载

I—底模惯性矩、矩形I=bh3

当采用内部振动器时，新浇砼使用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算取较小值。

Pm=4+ks·kw·v（1）

式中Pm—新浇砼对模板侧面压力（KN/m2）

Ks—砼坍落度影响系数按以下规定取值

当坍落度≤30mm时,Ks=0.85

当坍落度50mm—90mmKs=1.0

当坍落度110mm—150mmKs=1.15

Kw—外加剂影响修正系数

未掺外加剂KW=1.0

掺有缓凝作用于外加剂时，KW=1.2

V—砼浇筑速度（m/h）

H—砼测压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（米）

（1）式也可根据侧压力计算表查。

7、倾倒砼时所产生的荷载

Pm=4+ks·kw·v

（一）、大梁模板计算（底模）

1、模板构造尺寸为长6.9米,截面为250mm×600mm,每820mm设一个支柱。

2、大梁底模计算(计算简图如下)

P=2400×0.6×0.25×10

(2)力矩分配法求内力矩如下图:

MA=MH=－ql02=－×6300×0.822=－37.6KN/m

MB=MG=－ql02=－×6300×0.822=－295KN/m

Mq=MG……MF=－ql0=－×6300×0.822=－258KN/m

MAB=MKM=ql0=376KN/m

MBC=MCD……MEF=ql02=258KN/m

3）梁底模强度（刚度）计算

MAB=376KN/m

MBC=258KN/m

而模板抵抗矩为W==×35×452=118cm3

所以大梁底模满足刚度需要。

4）稳定性计算（变形计算）

木模板惯性矩I==×35×452=266cm4

木模弹性模量E=6×105KN/m2

因为fAB=×6.3+824/(6×104×266)=6.22cm＜0.5cm

所以大梁的底模稳定性良好。

（二）、大梁用红松木带

1木带长0.9m，表在尺寸为b=80mm，h=100mm，梁高600mm。

2、木带计算q=（×24000KN/m3×0.8×1.5=14400KN/m2

因为木带每0.7m设置一道，所以木带的荷载。

q=14400KN/m2×0.8=11520KN/m

木带内力矩为M=ql2=×11520×0.82=9200KN/m

3、木带强度计算W=×8×102=133cm2

所以梁的木带满足刚度需要

4、稳定性计算（变形计算）

木带弹性模量E=9×105KN/cm2

所以木带每70cm设置一道足以稳定稳定性。

（三）、柱木带为距地0.2米设置一道，向上每1.2米设一道木带长0.8米，截面尺寸为b=100mm，h=120mm的红松木带。

铭柱宽0.55m，浇筑高度2.8米。

1、柱木带荷载为q=0.8××2400×（2.8－0.2）×0.7=1944KN/m

2、柱木带跨中力矩M=×10×122=240cm3

I=10×123=1440cm4

E=9×105N/cm2

∴f=×1944×804÷(1440×90000)=0.1cm

所以木带每1.2米设置一道是安全可靠的。

大梁为250×600×600，支柱为φ80mm的杨大图柱计算支住的风度和稳定性，每820mm设一道，柱高2.5米。

N=2400×0.81×0.35×0.25=5100N

λ==155×λ0=200

∵q1=1.02＞0.35×()=－1.664

某景观绿化工程施工组织设计方案.doc若支柱中间设置一道拉条(40×50mm的标准)

λ2==78＜λ0=200

G=1.02－0.85×=0.49

λ2==211N/cm2＜500N/m2

所以大梁支柱设置方法为每820cm一道支柱,并在支都设置一道40×50mm的木拉条。

火力发电工程建设编制与计算规定（2018年版）银川市三建集团有限公司

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