施工组织设计下载简介

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νmax＝0.566mm

跨中νmax=0.566mm≤[ν]=800/250=3.2mm

悬挑段νmax＝0.186mm≤[ν]=70/250=0.28mm

立杆顶部步距hd(mm)

GB 50204-2015 混凝土结构工程施工质量验收规范（附条文说明）.pdf立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm

λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mm

λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.8×1.82/10＝0.059kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×0.8×1.2+0.9×1.4×0.059/1.2＝4.739kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4738.846/(0.188×424)+0.059×106/4490＝72.542N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mm

λ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.8×1.82/10＝0.059kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×0.8×1.2+0.9×1.4×0.059/1.2＝5.027kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝5026.846/(0.132×424)+0.059×106/4490＝102.909N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.739kN≤[N]＝30kN

梁模板（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)

对水平面模板取值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁一侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×24.908×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.048kN·m

σ＝Mmax/W＝0.048×106/37500＝1.279N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×133.3334/(100×10000×281250)＝0.016mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×24.908×0.133+0.45×1.764×0.133＝1.434kN

R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×24.908×0.133+1.2×1.764×0.133＝3.935kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2l=0.4×20.5×0.133＝1.093kN

R2'=R3'=1.1q2l=1.1×20.5×0.133＝3.007kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.968×0.82，0.5×3.968×0.32]＝0.272kN·m

σ＝Mmax/W＝0.272×106/64000＝4.245N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.968×0.8，3.968×0.3]＝1.927kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.927×1000/(2×60×80)＝0.602N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.033×8004/(100×9350×2560000)＝0.328mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝3.033×3004/(8×9350×2560000)＝0.128mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.968×0.8，0.393×3.968×0.8+3.968×0.3]＝3.628kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝1.785kN，R4＝2.258kN，R2＝R3＝3.628kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.033×0.8，0.393×3.033×0.8+3.033×0.3]＝2.774kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝1.474kN，R'4＝1.946kN，R'2＝R'3＝2.774kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.337×106/4490＝74.974N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝4.993kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.993×1000/424＝23.551N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.076mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm

R＝R3＝0.893kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

立杆自重q(kN/m)

λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

查表得，φ＝0.496

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.82/10＝0.065kN·m

LY／T 2713-2016 竹材饰面木质地板q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.408kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.611kN，R2＝9.019kN，R3＝0.847kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝10292.375/(0.496×424)+0.065×106/4490＝63.343N/mm2≤[f]＝205N/mm2

冲击碾压试验段施工方案可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]×1＝9.749kN≤[N]＝30kN