施工组织设计下载简介

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瓦城老缅木业厂房高支撑模板专项施工方案

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1055/(2×45×95)=0.370N/mm2

桥梁工程现浇湿接头施工组织设计截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×3.663×400.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.021mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

（1)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.533kN.m

最大变形vmax=1.678mm

最大支座力Qmax=2.238kN

抗弯计算强度f=0.533×106/4491.0=118.70N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

(2)梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.313kN.m

最大变形vmax=0.597mm

最大支座力Qmax=4.812kN

抗弯计算强度f=0.313×106/4491.0=69.77N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=4.81kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

R≤8.0kN时，可采用单扣件；

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=4.81kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.111×13.800=1.832kN

N=4.812+1.832=6.644kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.07m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m
=2976/16.0=186.574
=0.207

=6644/(0.207×424)=75.598N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.070=1.640m
=1640/16.0=102.821
=0.574

=6644/(0.574×424)=27.328N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.033；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.033×(1.500+2×0.070)=1.977m
=1977/16.0=123.952
=0.435

=6644/(0.435×424)=36.032N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

D、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容

易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使

用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为13.5米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×2.8。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.120×0.800+0.350×0.800=2.680kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；

I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×2.680+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.059kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.059×1000×1000/43200=1.370N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×2.680+1.4×2.400)×0.300=1.184kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1184.0/(2×800.000×18.000)=0.123N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.680×3004/(100×6000×388800)=0.063mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.120×0.300=0.900kN/m

2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m

活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.973/0.800=2.466kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.47×0.80×0.80=0.158kN.m

最大剪力Q=0.6×0.800×2.466=1.184kN

最大支座力N=1.1×0.800×2.466=2.170kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.50×9.50×9.50/6=67.69cm3；

I=4.50×9.50×9.50×9.50/12=321.52cm4；

抗弯计算强度f=0.158×106/67687.5=2.33N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1184/(2×45×95)=0.415N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×1.005×800.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.091mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.470kN.m

最大变形vmax=0.838mm

最大支座力Qmax=6.284kN

抗弯计算强度f=0.470×106/4491.0=104.64N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.28kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

5、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

（1）.静荷载标准值包括以下内容：

1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.129×13.500=1.743kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN

3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.120×0.800×0.800=1.920kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.887kN。

（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN

（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.35kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.07m；

公式(1)的计算结果：
=86.29N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=30.24N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.033；

公式(3)的计算结果：
=40.94N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=40.85

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=7.35

A——基础底面面积(m2)；A=0.18

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时机电工程规范及施工工艺，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施旋挖钻机成孔灌注桩施工工艺工法(干挖)，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。