施工组织设计下载简介

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q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m

L15SJ167 钢悬立筋浮石水泥板墙建筑构造M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.073×0.92+0.117×0.945×0.92＝0.176kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.097×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.61kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.176，0.61，0.791]＝0.791kN·m

σ＝Mmax/W＝0.791×106/64000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.073×0.9+0.617×0.945×0.9＝1.104kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.097×0.9+0.675×3.15＝2.179kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.104，2.179，3.174]＝3.174kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×80×60)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.994×9004/(100×9350×2560000)＝0.184mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.138×0.9+1.2×0.567×0.9＝1.739kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.739kN;

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.054×0.9＝1.043kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.043kN;

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.464kN·m

σ＝Mmax/W＝0.464×106/5080＝91.355N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝3.607kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.607×1000/489＝14.751N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.506mm

跨中νmax=0.506mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.442mm≤[ν]=250/250=1mm

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm

λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.066kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.066/0.9＝4.527kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4526.853/(0.197×424)+0.066×106/4490＝68.925N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mm

λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.066kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.066/0.9＝4.77kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4769.853/(0.139×424)+0.066×106/4490＝95.662N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.527kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.77/(1×0.1)＝47.699kPa≤fak＝115kPa

柱模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土柱长边边长(mm)

新浇混凝土柱的计算高度(mm)

新浇混凝土柱短边边长(mm)

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β1

混凝土坍落度影响修正系数β2

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.5}＝min{29.868，84}＝29.868kN/m2

倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.5]＝min[29.87，84]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m

σ＝Mmax/W＝0.035×106/(1/6×600×152)＝1.573N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.87＝17.922kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.922×1204/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.016mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm

小梁截面惯性矩I(cm4)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

最低处柱箍离楼面距离(mm)

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.12×38.056＝4.567kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.234kN·m

σ＝Mmax/W＝0.234×106/4.17×103＝56.074N/mm2≤[f]＝205N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.12×29.87＝3.584kN/m

ν＝0.192mm≤[ν]＝1.5mm

柱箍截面惯性矩I(cm4)

柱箍截面抵抗矩W(cm3)

柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)

柱箍弹性模量E(N/mm2)

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.085kN·m，N1＝5.469kN

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.081kN·m，N2＝5.577kN

化粪池锚喷结构施工方案M/Wn＝0.085×106/(4.17×103)＝20.445N/mm2≤[f]＝205N/mm2

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.003mm≤[ν]＝l/400＝0.558mm

ν2＝0.003mm≤[ν]＝l/400＝0.507mm

给排水及采暖工程施工方案轴向拉力设计值Ntb(kN)

N＝5.577×1=5.577kN≤Ntb＝17.8kN

N＝5.577×1=5.577kN≤26kN