施工组织设计下载简介
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转换层高大模板支撑体系施工方案采用M12对拉螺栓,[N]=12.9KN。
N=F×内楞间距×外楞间距
=49.52×0.46×0.46=10.5KN<[N]=12.9KN
对拉螺栓的为460㎜,满足要求。
1.4.1、梁截面1100×1800mm、1000×1800mm、1000×1700㎜、950×1800㎜、900×1700、800×1800㎜、800×1700、800×1600DGJ32/TJ 90-2017标准下载,梁模板计算选取最大截面1100mm×1800mm梁计算。
以本工程转换层最大的梁截面尺寸为1100×1800mm,现对其支撑体系进行计算。
1.4.1.1结构布置
1.梁底纵向木方间距200mm,梁底横向木方间距400mm。横向木方采用双木方,纵向木方采用单木方。
2.梁模板用胶合板,梁侧模板每侧放五道水平木方,加五道φ12对拉螺栓,其中一道加在距梁底200mm处,最下面三道间距为250mm,其余均分。对拉螺杆沿梁长方向间距450。
3.垂直支撑选用φ48×3扣件式钢管脚手架,钢管底部加通长木方,钢管一次撑到顶再用顶托调节。搭设时设纵横水平杆(间距1500mm)、剪刀撑(间距4000mm)及扫地杆(距地面200mm)。
4.木方规格40×80mm或100×100mm。
1.4.1.2梁底模板计算
砼:1100×1800梁砼中1.0米宽条形。
24KN/m3×1.1×1.8=47.52KN/m
钢筋:1.5KN/m3×1.1×1.8=2.97KN/m
模板:0.3×(2×1.6+1.1)=1.29KN/m
所以,恒荷标准值gk=51.78KN/m
转化均布载51.78/1=51.78KN/m2
人员及设备均布荷载:4.0KN/m2
(3)荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=67.736KN/m
荷载(刚度)设计值p刚=1.2gk=62.136KN/m
2.内力验算(模板):
因为在实际砼浇筑中,采用斜面分层施工工艺,在跨距较小时,可以近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨,即不必考虑最不利荷载分布。
查《建筑施工手册》,得:
km=0.105;kv=0.606;kw=0.644
查《建筑施工手册》(第三版),得胶合板设计强度及弹性模量为:
fv=1.2N/mm2;fm=20N/mm2;E=6500×0.9=5850N/mm2;
M=km·p·L2=0.105×67.736×0.2×0.2=0.284KN·M
V=kv·p承·L=0.606×67.736×0.20=8.21KN
1.4.1.3、梁底纵向木方验算:
木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2;
fm=13N/mm2;
fv=1.4N/mm2;
查表得:km=0.105;kv=0.606;kw=0.644
=0.105×67.736×0.2×0.4×0.4=0.22KN·m
V=kv·p,·L,=0.606×67.736×0.2×0.4=3.28KN
1.4.1.4、梁底横向木方验算:
木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2;
fm=13N/mm2;
fv=1.4N/mm2;
3.横向木方承受的反力:
p=(0.606+0.526)×67.736×0.2×0.4
=6.13KN(木方自重忽略)
pa2b/L2=(1/12)L2
q=12pa2b/L4
=12×6.13×1000×200×200×100/3004
=36.33KN /mm
V=0.606×36.33×300=6.6KN
1.4.1.5对拉缧栓验算:
M12对拉缧栓净截面积A=76mm2
对拉杆的拉力N=F×内楞间距×外楞间距
=62.136×0.4×0.5=12.516KN
F=N/A=12516÷76=164.68N/mm2
M12对拉杆容许拉力fm=170N/mm2
因为f=164.68N/mm2 所以对拉缧栓符合要求,为了安全对拉缧栓取M14。 1.4.2、梁截面600mm×1500mm、600×1200、500×1000梁模板计算选取最大截面600mm×1500mm梁计算。 1.4.2.1荷载计算: 底模自重:1×0.6×0.75KN/㎡=0.45KN 砼自重:1×0.6×1.5×24KN/m3=21.6KN 钢筋自重:1×0.6×1.6×1.5KN/m3=1.44KN 振捣砼荷载:1×0.6×2KN/㎡=1.2KN 合计:荷载标准值24.69KN 荷载设计值:q1=1.2×(0.45+21.6+1.44)+1.4×1.2 =29.868KN/㎡ 1.4.2.2底模验算 梁底模支承在次梁龙骨上,按连续梁计算,底模上所受荷载按均布荷载考虑,底模板采用18mm厚胶合板,次龙骨间距300mm。 q作梁底模上的均布荷载 q=q1×0.3=29.868×0.3=8.96KN/m f=M/Wn=1/10×8.96×3002÷(1/6×600×182)=2.49N/mm2 因为f=2.49N/mm2 ω=qL4/150EI=8.96×3004÷(150×9×103×1/12×600×183)=0.18mm [ω]=300/250=1.2mm 因为ω=0.18mm<[ω]=1.2mm 梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载, 采用40×80松木方,间距300mm, 截面惯性特征:I=416.67×104mm4, W=83×103mm3, E=9×103N/mm2, 梁底下三根主龙骨支撑次龙骨,因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算,主龙骨间距670mm.次龙骨上荷载化为线载: q次=q1×0.3=29.868×0.3=8.96N/mm 弯距设计值:M=0.203q次L2=0.203×8.96×6702=0.817×106N·mm f=M/Wn=0.817×106/83000=9.84N/mm2 因为f=9.84N/mm2 ω=q次L4/100EI=8.96×6704÷(100×9×103×4166700)=0.481mm [ω]=670/250=2.68mm 因为ω=0.481mm<[ω]=2.68mm 所以次龙骨跨距符合要求。 次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨,因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁, 主龙骨采用Φ48×3钢管(双排), Φ48×3钢管立柱间距670mm,截面惯性特征: I=12.19×104mm4, W=5.08×103mm3, E=2.06×105N/mm2, fm=205N/mm2。 集中荷载q=q次×1/2=8.96×1/2=4.48KN M=Km·qL=0.267×4480×670=801427.2N·mm f=M/Wn=801427.2/5080=157.76N/mm2 因为f=166.92N/mm2 ω=Kw·qL3/100EI式中Kw=1.833 ω=kW·qL3/100EI=1.833×4480×6703÷(100×2.06×105×12.19×104)=0.984mm [ω]=670/150=4.47mm 因为ω=1.04mm<[ω]=4.47mm 所以主龙骨跨距670mm符合要求。 1.4.2.3侧模验算 因为梁侧模与1100mm×1800mm梁侧模无大变化,按同样方法即可,在此不作验算。 1.4.3、梁截面400mm×800mm、360mm×600mm、350×700mm、300mm×800mm、 300×700mm梁模板计算,选取最大截面400mm×800mm梁模不计算参照800*1600梁模板以上方法即可 1.4.3.1、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。 1.5、钢管支撑系统计算书 梁截面1100×1800mm、1000×1800mm、1000×1700㎜、950×1800㎜、900×1700、800×1800㎜、800×1700、800×1600梁采用钢管支撑系统。 选取最大截面(1100×1800mm)进行计算。 跨距:立杆纵距0.45m 排距:立杆横距0.4m 因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算,L0作计算长度,其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。 所以:计算单位面积为0.45×0.4=0.18㎡ 计算单位体积为:0.18×1.8=0.324m3 1.5.2、荷载计算: 梁及其支架自重:0.18×0.75=0.135KN 新浇砼自重:0.324×24=7.776KN 钢筋自重:0.55×1.5=0.83KN 施工人员及设备均布荷载:0.18×3=0.54KN 倾倒砼时产生的荷载:1.5KN 振捣砼时产生的荷载:1KN 施工荷载标准值:15.1KN 施工荷载设计值NQK:1.2×(0.135+7.776+0.83)+1.4×(0.54+1.5+1)=14.75KN 1.5.3、压弯构件强度与稳定计算 σ=14750∕0.1471*489=204.64<[f]=205N/mm2; 轴心受压立杆的稳定系数确定: φ=N/(σA)=14750/(489*205)=0.1471 根据《扣件式规范》5.3.1:φ=7320/λ2;λ=lo/i 得:lo=(7320/φ)1/2i=(7320/0.1471)1/2*15.8=3524.6mm 参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算 立杆计算步距h=Lo/k1u=3524.6/(1.155×1.5)=2043.2mm=2.04m; 本工程立杆步距拟采用ho=1.5m,ho=1.5m小于立杆计算步距h=2.04m,满足要求! 构件安全状态:稳定满足要求,强度满足要求。 1.6、钢管支撑系统计算书 截面600×1500mm、600×1200mm、500×1000mm的梁选取最大截面bh=600 ×1500㎜梁进行计算。 跨距:立杆纵距0.67m 排距:立杆横距0.4m 因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算,L0作计算长度,其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。 所以:计算单位面积为0.67×0.4=0.268㎡ 计算单位体积为:0.268×1.5=0.402m3 1.6.2、荷载计算: 梁及其支架自重:0.34KN 新浇砼自重:0.402×24=9.648KN 钢筋自重:1.08KN 施工人员及设备均布荷载:0.268×3=0.804KN 倾倒砼时产生的荷载:1.5KN 振捣砼时产生的荷载:1KN 施工荷载标准值:15.042KN 施工荷载设计值NQK:1.2×(0.34+9.648+1.08)+1.4×(1.804+1.5+1)=17.91KN 1.6.3、、立杆的稳定性计算: σ=17910∕0.1786*489=205.=[f]=205N/mm2; 轴心受压立杆的稳定系数确定: φ=N/(σA)=17910/(489*205)=0.1786 根据《扣件式规范》5.3.1:φ=7320/λ2;λ=lo/i 得:lo=(7320/φ)1/2i=(7320/01786)1/2*15.8=3225.9mm 参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算 立杆计算步距h=Lo/k1u=3225.9/(1.155×1.5)=1842.8mm=1.842m; 本工程立杆步距拟采用ho=1.5m,ho=1.5m小于立杆计算步距h=1.842,满足要! 构件安全状态:稳定满足要求,强度满足要求。 1.7、楼面模板钢管支撑系统计算:板厚180mm 大楞传来荷重:6.14KN 立杆自重:6×0.037=0.22KN 基础土方回填施工方案扣件重:4×2×0.018KN/个=0.15KN 水平拉杆重:4×2×0.037=0.3KN M=6.81×0.048=0.327KN·m 用Ф48×3钢管,间距1.0×0.9m,步距1.5m I=15.78mmλ=l0/i=1500/15.78=95.06φ=0.626 花旗金融大厦施工组织设计方案.doc=6810÷(0.626×489)+ 316000/5080 =84.45N/mm2<215N/mm2满足要求 抗滑移验算:N=6.81KN<8KN用一个扣件即可。