施工组织设计下载简介

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盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座100×50mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=300mm,上部荷载F=16036/1000=16.04kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+280)+2×(50+280)=1420mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.57+0.25×0)×1.00×1420×280]/1000=436.96kN

某水库除险加固施工组织设计2受冲切承载力436.96kN＞F=16.04kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.05)×(0.05×3)=0.03m2,Al=0.10×0.05=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=1.73,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×14195×0.01=212.93kN

支承面局部受压承载力212.93kN＞F=16.04kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm,间距250mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管Φ48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距600mm,钢管纵向间距600mm。

立杆顶层步距0.50m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

盘扣式钢管楼面模板支撑计算书

结构板厚400mm，层高3.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：木板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm盘扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.40×1.2=11.52kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.40×1.2=0.53kN/m

④施工人员及施工设备荷载1.00kN/m2×1.0×1.4=1.40kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=13.81kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=12.41kN/m

第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×13.81×350=2929N

跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2=0.078×12.41×3502=118578N.mm

剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×12.41×350=2632N

挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(12.41/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.34mm

c.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN,计算简图如下图所示

跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×350=98000N.mm

剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN

挠度系数Kυ=1.456,υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.21mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩

Mmax=216578N·mm=0.22kN·m

σ=Mmax/W=216578/54000=4.01N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=4.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V1=2929N,V2+V3=2632+840=3472N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力

Vmax=3472N=3.47kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3472/(2×1000×18)=0.29N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.34+0.21=0.55mm

[υ]=350/250=1.40mm

楼板底模挠度υmax=0.56mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

(3)第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=13.81×350/1000=4.83kN/m

σ=Mmax/W=489038/83333=5.87N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=5.87N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×4.83×900=2717N=2.72kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2717/(2×50×100)=0.82N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.82N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=12.41/1.2×350/1000=3.62kN/m=3.62N/mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.33mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

(4)第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2

W=8980mm3,I=215600mm4

弯矩系数KM=0.266,P=1.250×4.83×900=5434N=5.43kN

Mmax=KMPL=0.266×5434×900=1300900N·mm=1.30kN·m

σ=Mmax/W=1300900/8980=144.87N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=144.87N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.933,Vmax=KVP=1.933×5.43×1000=10496N=10.50kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×10496/(2×2×424)=18.57N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=18.57N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=3.459,P，=1.250×3.62×900=4073N=4.07kN

υmax=KυP，L3/(100EI)=3.459×4073×9003/(100×206000×2×215600)=1.16mm

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=1.16mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

每根钢管承载NQK1=15932.00N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=15932+810=16742N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=3.10×0.0326×1000=101N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×(0.90+0.90)×0.05×1000=270N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=101+270=371N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×371+16742=17187N

(2)钢管立杆长细比验算

LO=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO=h＇+2ka=0.50+2×0.7×0.20=0.78m

LO=1.80m，钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=1800.00/15.90=113.21

盘扣式钢管杆件长细比113.2＜150.0,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.386,P=N/(
A)=17187/(0.386×424.00)=105.02N/mm2

盘扣式钢管立杆稳定性105.02N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座100×50mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=350mm,上部荷载F=17187/1000=17.19kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+330)+2×(50+330)=1620mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.57+0.25×0)×1.00×1620×330]/1000=587.53kN

受冲切承载力587.53kN＞F=17.19kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.05)×(0.05×3)=0.03m2,Al=0.10×0.05=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=1.73,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×14195×0.01=212.93kN

支承面局部受压承载力212.93kN＞F=17.19kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管Φ48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm。

立杆顶层步距0.50m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

盘扣式钢管楼面模板支撑计算书

结构板厚450mm，层高3.70m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：木板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm盘扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.45×1.2=12.96kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.45×1.2=0.59kN/m

④施工人员及施工设备荷载1.00kN/m2×1.0×1.4=1.40kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=15.31kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=13.91kN/m

第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×15.31×350=3247N

跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2=0.078×13.91×3502=132910N.mm

剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×13.91×350=2950N

挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(13.91/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.38mm

c.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN,计算简图如下图所示

跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×350=98000N.mm

剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN

挠度系数Kυ=1.456,υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.21mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩

Mmax=230910N·mm=0.23kN·m

σ=Mmax/W=230910/54000=4.28N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=4.28N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V1=3247N,V2+V3=2950+840=3790N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力

Vmax=3790N=3.79kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3790/(2×1000×18)=0.32N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.38+0.21=0.59mm

[υ]=350/250=1.40mm

楼板底模挠度υmax=0.60mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

(3)第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=15.31×350/1000=5.36kN/m

σ=Mmax/W=542700/83333=6.51N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=6.51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×5.36×900=3015N=3.02kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3015/(2×50×100)=0.90N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.90N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=13.91/1.2×350/1000=4.06kN/m=4.06N/mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.37mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

(4)第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2

W=8980mm3,I=215600mm4

弯矩系数KM=0.266,P=1.250×5.36×900=6030N=6.03kN

Mmax=KMPL=0.266×6030×900=1443582N·mm=1.44kN·m

σ=Mmax/W=1443582/8980=160.76N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=160.76N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.933,Vmax=KVP=1.933×6.03×1000=11656N=11.66kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×11656/(2×2×424)=20.62N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=20.62N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=3.463,P，=1.250×4.06×900=4568N=4.57kN

υmax=KυP，L3/(100EI)=3.463×4568×9003/(100×206000×2×215600)=1.30mm

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=1.30mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

每根钢管承载NQK1=17692.00N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=17692+810=18502N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=3.25×0.0326×1000=106N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×(0.90+0.90)×0.05×1000=270N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=106+270=376N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×376+18502=18953N

(2)钢管立杆长细比验算

LO=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO=h＇+2ka=0.50+2×0.7×0.20=0.78m

LO=1.80m，钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=1800.00/15.90=113.21

盘扣式钢管杆件长细比113.2＜150.0,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.386,P=N/(
A)=18953/(0.386×424.00)=115.81N/mm2

盘扣式钢管立杆稳定性115.81N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座100×50mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=350mm,上部荷载F=18953/1000=18.95kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+330)+2×(50+330)=1620mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.57+0.25×0)×1.00×1620×330]/1000=587.53kN

受冲切承载力587.53kN＞F=18.95kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.05)×(0.05×3)=0.03m2,Al=0.10×0.05=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=1.73,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×14195×0.01=212.93kN

DB43／T 1872-2020标准下载支承面局部受压承载力212.93kN＞F=18.95kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管Φ48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm。

立杆顶层步距0.50m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

（二）立杆平面布置图（超重部位，超高部位布置图）

（三）施工监测点布置图

（四）纵横水平杆平面布置图

太原管廊施工组织设计终稿.doc（五）水平剪刀撑布置图