施工组织设计下载简介

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高层悬挑脚手架施工方案附计算书

Mqmax=1.2×0.031×0.852/8=0.003kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.933×0.85/4=0.411kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.414kN·m；

《住宅设计规范》GB50096-2011最大应力计算值σ=M/W=0.414×106/4250=97.426N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=97.426N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.031×8504/(384×2.06×105×101900)=0.01mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.044+0.178+1.19=1.412kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl3/48EI

νpmax=1412.18×8503/(48×2.06×105×101900)=0.861mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.01+0.861=0.871mm；

小横杆的最大挠度为0.871mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.031×1.4×1/2=0.022kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.031×0.85/2=0.013kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.85×1.4/2=0.178kN；

活荷载标准值:Q=2×0.85×1.4/2=1.19kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.022+0.013+0.178)+1.4×1.19=1.922kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m

NG1=[0.1219+(1.40×1/2)×0.031/1.80]×17.40=2.332kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×5×1.4×(0.85+0.3)/2=1.207kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×5×1.4/2=0.49kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.4×17.4=0.122kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.151kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.85×1.4×2/2=2.38kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.151+0.85×1.4×2.38=7.814kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.151+1.4×2.38=8.314kN；

六、拆除立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.45×1.74×1.238=0.679kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.679×1.4×1.82/10=0.366kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=7.814kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=8.314kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.6cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=195；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.189

立杆净截面面积：A=3.98cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.25cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7813.976/(0.189×398)+366269.246/4250=190.06N/mm2；

立杆稳定性计算σ=190.06N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=8313.776/(0.189×398)=110.523N/mm2；

立杆稳定性计算σ=110.523N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、拆除悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。

本方案算例中，m=1.25m，l=2.3m，m1=0.3m，m2=1.15m；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.151+1.4×2.38=8.314kN；

k=1.25/2.3=0.543

k1=0.3/2.3=0.13

k2=1.15/2.3=0.5

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=22.174kN

最大弯矩MA=12.215kN·m

最大应力σ=12215041.606/(1.05×141000)=82.506N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值82.506N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

最大挠度νmax=5.469mm

水平支撑梁的最大挠度5.469mm小于水平支撑梁的最大容许挠度2300/400mm,满足要求！

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

经过计算得到最大应力σ=12.215×106/(0.93×141000)=93.252N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=93.252小于[f]=215N/mm2,满足要求！

九、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓粘结力锚固强度计算如下

5075.27/(3.142×18×1.43)=62.763mm。

螺栓的轴向拉力N=5.075kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于112.19kN，大于锚固力N=22.17kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！

局部悬挑支撑拆除施工方法：

悬挑水平钢梁为16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3m，建筑物内锚固段长度3m。

与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；

楼板混凝土标号:C30；

支杆与墙支点距离为(m):3.000；

最里面支点距离建筑物2.2m,支杆为10号槽钢。

二、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体2000mm，支拉斜杆的支点距离墙体为2200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×5.971+1.4×2.38=10.498kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=24.01kN；

R[3]=0.635kN。

最大弯矩Mmax=6.907kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=6.907×106/(1.05×141000)+

10.498×103/2610=50.673N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值50.673N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

三、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

φb=570×9.9×88×235/(2200×160×235)=1.41

经过计算得到最大应力σ=6.907×106/(0.87×141000)=56.296N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=56.296小于[f]=215N/mm2,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。

各支点的支撑力RCi=RDisinαi

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：

RD1=29.774kN。

斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为

RD=29.774kN

下面压杆以10号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

受压斜杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求!

斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中N为斜撑支杆的轴向力，N=29.774kN；

lw为斜撑支杆件的周长，取381.4mm；

t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.3mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；

经过计算得到焊缝最大应力σ=29774.052/(381.4×5.3)=14.729N/mm2。

对接焊缝的最大应力14.729N/mm2小于185N/mm2，满足要求!

第九节：安全事故应急预案

工程名称：创意产业园C1#C2#楼及地下室工程

建设单位：徐州金掌能置业有限公司

设计单位：江苏华晟建筑设计有限公司

勘察单位：江苏华晟建筑设计有限公司

监理单位：徐州市华厦建设监理有限公司

施工单位：XX建设工程有限公司

建设地点：徐州金山桥开发区

总建筑面积：59484㎡

二、建筑施工项目经理部基本情况

三、施工现场安全事故救护组织

由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。

1：组长：XX负责现场指挥和向上级报告。

2：副组长：XX负责车辆调度、设立危险区域。

3：组员：XX负责抢救必须的设备及材料到位。

4：组员：XX负责组织抢险人员。

四、预防高处坠落的预防措施

　　（1）加强安全自我保护意识教育，强化管理安全防护用品的使用。

　　（2）重点部位项目，严格执行安全管理专业人员旁站监督制度。

　　（3）随施工进度，及时完善各项安全防护设施，各类竖井安全门栏必须设制警示牌。

　　（4）各类脚手架及垂直运输设备搭设、安装完毕后，未经验收禁止使用。

（5）安全专业人员，加强安全防护设施巡查，发现隐患及时落实解决。

五、大型脚手架出现变形事故征兆时的应急措施

（1）脚手架赖以生根的悬挑钢梁挠度变形超过规定值，应对悬挑钢梁后锚固点进行加固，钢梁上面用钢支撑加U形托旋紧后顶住屋顶。预埋钢筋环与钢梁之间有空隙，须用马楔备紧。吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。

（2）脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形，先按每个开间设一个5t倒链，与结构绷紧，松开刚性拉接点，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好刚性拉接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀，最后放开倒链。

六、大型脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施

（1）迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。

（2）划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。

七、发生高处坠落事故的抢救措施

（1）救援人员首先根据伤者受伤部位立即组织抢救，促使伤者快速脱离危险环境，送往医院救治，并保护现场。察看事故现场周围有无其它危险源存在。

（2）在抢救伤员的同时迅速向上级报告事故现场情况。

T／CECS 771-2020标准下载（3）抢救受伤人员时几种情况的处理：

八、救援器材、设备的配备

救援车辆：项目部轿车一辆、工地装货卡车二辆

救援物资：铁锹20把、撬棍15根、医疗急救箱1只、切割机2台、气焊组1组

公司值班：15895235372

L13J5-2 坡屋面市安监站：经济开发区安监站

救护单位：徐州金山桥东贺中心医院