施工组织设计下载简介

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方木的最大应力计算值3.1N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

大连经济技术开发区大孤山半岛西南部大孤山湾钢结构施工组织设计其中最大剪力:V=0.6×7.221×0.6=2.6kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.6×1000/(2×50×100)=0.78N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.78N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×7.221×6004/(100×10000×416.667×104)=0.152mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.152mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！

2.7.3、支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.333kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=4.333kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N3=0.304kN；

N2=8.999kN；

最大弯矩Mmax=0.279kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.116mm；

最大应力σ=0.279×106/5080=55N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值55N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

2.8、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

2.9、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.999kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

2.10、立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

2.10.1、梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.304kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.2=1.27kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=0.304+1.27+1.277+1.722=4.573kN；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.011×(1.5+0.5×2)=2.95m；

lo/i=2949.593/15.8=187；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4572.826/(0.205×489)=45.6N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=45.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.10.2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=8.999kN；

N=N1+N2=8.999+1.115=10.115kN；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.011×(1.5+0.5×2)=2.95m；

lo/i=2949.593/15.8=187；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10114.869/(0.205×489)=100.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=100.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，按下式复核计算

lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.011×(1.5+0.5×2)=2.95m；

lo/i=2949.593/15.8=187；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=10114.869/(0.205×489)=100.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=100.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.1.1、模板支架参数

横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):8.10；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=60×1.52/6=22.5cm3；

I=60×1.53/12=16.875cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.12×0.6+0.5×0.6=2.136kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2×0.6=1.2kN/m；

其中：q=1.2×2.136+1.4×1.2=4.243kN/m

最大弯矩M=0.1×4.243×2502=26520N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=26520/22500=1.179N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.179N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=2.136kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×2.136×2504/(100×9500×16.875×104)=0.035mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.035mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

3.3、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

3.3.1、荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.25×0.12+0.5×0.25=0.89kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2×0.25=0.5kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.89+1.4×0.5=1.768kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.768×0.62=0.064kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.064×106/83333.33=0.764N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为0.764N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.768×0.6=0.636kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.636×103/(2×50×100)=0.191N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.191N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.89kN/m；

最大允许挠度[ν]=600/250=2.4mm；

方木的最大挠度计算值0.021mm小于方木的最大允许挠度2.4mm,满足要求!

3.4、木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.273kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.188kN·m；

最大变形Vmax=0.178mm；

最大支座力Qmax=3.377kN；

最大应力σ=187614.267/5080=36.932N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值36.932N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.178mm小于600/150与10mm,满足要求!

3.5、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.377kN；

R<6.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

3.6、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

3.6.1、静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×8.1=1.121kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×0.6×0.6=0.18kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.5×0.12×0.6×0.6=1.102kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.403kN；

3.6.2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2+2)×0.6×0.6=1.44kN；

3.6.3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=4.899kN；

3.7、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.5×2=2.5m；

l0/i=2500/15.8=158；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.281；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=4899.168/（0.281×489）=35.654N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=35.654N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.01×(1.5+0.5×2)=2.947m；

Lo/i=2946.675/15.8=186；

GB／T 3513-2018 硫化橡胶 与单根钢丝粘合力的测定抽出法.pdf由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=4899.168/（0.207×489）=48.4N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=48.4N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

1）、支撑架高宽比均小于1；

2）、梁底至五层楼面的距离只有7m；

3）、本支撑架局部超高，未超高部分已浇筑砼，超高部分与未超高部分支撑架连成整体，整体性较好；

考虑以上原因CFG（水泥粉煤灰碎石桩）施工方案，只在顶部设置一道水平剪刀撑能保证架体安全。

2、板底立杆实际搭设纵横间距800，大于计算间距，经计算，除扣件抗滑移不满足要求，其余必须计算项均满足要求；现场实际搭设板底支撑采用的是顶托，满足抗滑移要求。