施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

梧桐墅普通住宅建设项目施工模板专项施工方案

方木的受剪应力计算值0.41N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×2.279×10004/(100×9000×416.667×104)=0.411mm；

方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.411mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mmDLT1530-2016 高压绝缘光纤柱，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=2.279kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N2=3.214kN；

最大弯矩Mmax=0.643kN·m；

最大挠度计算值Vmax=1.11mm；

最大应力σ=0.643×106/4490=143.2N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值143.2N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.214kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=3.214kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3=0.465kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=3.214+0.465+2.419+3.36=9.458kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9457.96/(0.209×424)=106.7N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=106.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；

主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；

对拉螺栓直径(mm):M12；

主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；

直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；

次楞材料:木方；次楞合并根数:2；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

M=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；

其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

面板的最大弯矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02=1.03×105N·mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；

面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.03×105/2.70×104=3.8N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

V=0.6q1l+0.617q2l

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；

面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.890×300.0=2005.3N；

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bhn)≤fv

面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×2005.3/(2×500×18.0)=0.334N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.334N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.52×3004/(100×6000×2.43×105)=0.32mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.32mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

四、墙模板主次楞的计算

(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6×2=128cm3；

I=6×8×8×8/12×2=512cm4；

1.次楞的抗弯强度验算

次楞最大弯矩按下式计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大弯矩：M=0.1×5.518×500.02+0.117×1.134×500.02=1.71×105N·mm；

次楞的抗弯强度应满足下式：

次楞的最大应力计算值：σ=1.71×105/1.28×105=1.3N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

次楞的最大应力计算值σ=1.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V－次楞承受的最大剪力；

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大剪力：V=0.6×2.759×500.0+0.617×0.567×500.0=1002.6N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bh0)

次楞截面的受剪应力计算值:

τ=3×1002.6/(2×60.0×80.0×2)=0.157N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值τ=0.157N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10.22/2×5004/(100×9000×5.12×106)=0.047mm；

次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.047mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.986cm3；

I=10.783×2=21.566cm4；

E=206000N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

1.主楞的抗弯强度验算

P＝1.2×17.03×0.3×0.5＋1.4×3×0.3×0.5＝3.696kN；

主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；

主楞的最大应力计算值:σ=2.99×105/8.99×103=33.3N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=33.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=2×2715.8/848.230=6.404N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=6.404N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！

某高速公路工程强夯施工组织设计主楞的最大挠度计算值:ν=0.33mm；

主楞的最大容许挠度值:[ν]=2.4mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.33mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！

穿墙螺栓的型号:M12；

穿墙螺栓有效直径:9.85mm；

穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=4.93kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.933kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kNDBJ52／T 088-2018标准下载，满足要求！