施工组织设计下载简介

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重庆酉阳至贵州沿河（重庆段）高速公路铜西河特大桥专项施工方案

支撑间距为：187.5mm×280mm

①边腹板处，最厚处取H＝10.16m，

②底板空心处，厚度较边腹板处薄，按边腹板处校核面板。

建筑工程采暖管道安装施工工艺计算荷载：q=271kPa

计算结果：最大应力：122.4Mpa,最大应变：0.25mm

跨距：L=0.375m荷载：q=11.9kN/m

计算结果：最大应力：73.3MPa，最大变形：8.0mm

计算结果：最大应力126.3MPa，最大应变：10.5mm

计算结果：前托梁最大应力：38.2MPa，最大变形：9.3mm

支反力从左至右依次为：154.4kN、181.4kN、196.5kN、196.5kN、

181.4kN、154.4kN。

后托梁最大应力及变形控制工况为工况I，后托梁采用

计算结果：最大应力：73Mpa，最大应变：34.1mm

后托梁各点最大支反力控制工况为工况III，计算出后托梁各锚固

点支反力。将上述计算得支反力R后按照支撑部位作用于后托梁相应

计算结果：最大应力：35.6Mpa，最大应变：1.2mm

R1=R7=152.6kN、R2=R6=209kN、R3=R5=114kN、R4=74.2kN

工况Ⅲ为外侧模最不利工况：

1）顶板处：砼最厚处H＝0.75m，

砼自重q19.5kN/m2

2）侧板处：50kPa

施工、人群荷载：1.5kPa

1、面板计算：δ=5mm

支撑间距为：375mm×1083mm

顶面板处荷载：q=25.5kPa

侧板处荷载：q=56kPa

顶板与侧板结构型式一样，侧板压力大，仅校核侧板。

计算结果：最大应力：136.8MPa，最大应变：1.94mm

计算结果：最大应力：136.8MPa，最大应变：1.94mm

计算结果：最大应力：97.7MPa，最大变形：0.63mm

计算结果：最大应力：47Mpa，最大应变：0.7mm

3、纵梁（2[14a）：

计算结果：最大应力：26.8Mpa，最大应变：0.32mm

5.3侧模支撑梁计算：

工况Ⅲ为侧模支撑梁最不利工况：

计算荷载：砼荷载、模板自重、风荷载及施工荷载。

侧模支撑梁(I40a)计算荷载：支撑顶板箱梁最高H＝0.75m

计算结果：最大应力：101.9MPa，最大应变：6.67mm

支反力：R1=75076N，R2=75076N

5.4内模滑梁计算（I45a）：

工况Ⅲ为内模滑梁最不利工况：

计算荷载：砼荷载、模板自重、风荷载及施工荷载。

计算荷载：q=56.64kN/m

计算结果：最大应力：118.7Mpa，最大应变：6.98mm

支反力：R1=115.3kN，R2=115.3kN

5.5悬吊系统分配梁及钢吊带计算：

1、前悬吊吊杆，取前悬吊吊杆上所受最大的力进行核算

φ32精轧螺纹粗钢筋：σs＝785MPa

1）、吊杆：φ32精轧螺纹粗钢筋,承受最大拉力,F＝196500N

σmaxNA=263.9MPa

2）、销轴（40Cr）承受力F＝196500N：

40Cr：调质处理，d＝50mm

t3N/4A66.8MPa<[τ]

5.6前横梁计算：(2I45a)

工况III为前横梁最不利工况：

计算荷载为：底篮工作状态前托梁上的吊杆反力、侧模悬吊上的吊杆

计算结果：最大应力：92.99MPa，最大应变：18.7mm

工况I为后横梁最不利工况。

计算荷载为：底篮行走状态上的吊杆反力。

计算结果：最大应力：73.41MPa,最大应变：6.13mm

1、工况III为承重主桁最不利工况：

计算结果：最大应力：89.3MPa，变形为15mm。

2、工况I为行走状态工况：

计算结果：最大应力：34.3MPa，变形为1.8mm。

综上所述，各构件应力均≤[σ]，强度满足要求；变形量均≤

L/500，刚度满足要求。

六、挂篮整体抗倾覆计算

6.1工况II，计算挂篮行走状态稳定性

挂篮行走至新浇梁段最外沿处（迎风面积最大），风垂直向上吹

（风速17.2m/s）

靠重力平衡风向上吹的倾覆力矩

总倾覆力矩：风压：q＝0.5kPa

模板宽度（侧模＋底模）：B＝12.25m，模板长度：L＝4.3m，模

板距前支点距离S＝2.5m。

M倾=131.7kN·m

底模＋侧模：重量：G=262kN,距前支点距离S＝2.5m。

M抗倾=655kN·m

抗倾安全系数：k=M抗倾/M倾=4.97

6.2工况IV，计算挂篮浇筑状态稳定性

挂篮浇筑完最重节段(8号节段)，浇筑但未凝固，突遇大风，风

垂直向下(风速17.2m/s)，计算挂篮的稳定性。考虑16根锚杆不

砼浇筑完未凝固时遇大风,考虑砼、底篮等构件重力及风荷载产

生的倾覆力矩,ΣF=1541kN,距前支点距离S＝5m

M倾=7705kN·m

后锚固16根锚杆极限状态：抗拉：F=6290.7kN,距前支点距

离S＝5m。M抗倾=31453.5kN·m

抗倾安全系数：k=M抗倾/M倾=3.6

从10号节段开始浇注时，考虑8根锚杆不平衡系数k＝1.4。

砼浇筑完未凝固时遇大风,考虑砼、底篮等构件重力及风荷载产

生的倾覆力矩,ΣF=1266kN,距前支点距离S＝5m

M倾=6330kN·m

后锚固8根锚杆极限状态：抗拉：F=3883.2kN,距前支点距离

S＝5m。M抗倾=19416kN·m

抗倾安全系数：k=M抗倾/M倾=2.9

主桁前支点1650kN（工况III）,

主桁后锚固784kN（工况III）,

主桁前支点滑船443kN(工况I)，

行走小车139.6kN(工况I)。

1）销轴（45#）与滑船相连承受前支点力：

45#：调质，[σ]＝260MPa[τ]=150MPa，t=4N/3A=140.1MPa

杆件最大轴向力F＝1470kN，销轴（40Cr）：

调质，d=80mm，[σ]＝385MPa[τ]=230MPa，T=4N/3A=195.2MPa

板承压(Q235)：σ=N/dб=183.8MPa

3），承重主桁节点板最大力F＝1650kN，连接处承压(Q235)：

σ=N/dб=183.3MPa

计算后：σ=M/W=66.8MPa

后锚梁：仅计算由四根后锚梁承受所有的力，考虑1.3的不平衡系数，

计算后：σ=M/W=125.7MPa

后锚固φ32精轧螺纹粗钢筋：由8根φ32精轧螺纹钢共同受力：

计算后：σ=kN/A=197.3MPa

1），销轴（40Cr）与承重架相连：

40Cr：调质，d＝60mm[τ]=220MPa

t=4N/3A=33MPa

5.5边跨现浇段托架计算

铜西河特大桥主桥为连续刚构桥，上部结构为三跨（98+180+98）m预应力混凝土结构。墩顶0号梁段长12米，其中两边各延伸2.0米，两“T”构悬臂节段划分为21个梁段，边中跨对称设置。梁段长度从根部至跨中分别为4×3.0m、3×3.5m、3×4.0、10×4.5m。全桥共3个合龙段，合龙段长2.0米，边跨的现浇梁段长度为6.84m。

箱梁为三向预应力混凝土结构，全幅桥采用分离式单箱单室截面。箱梁顶板宽度为12m，底板宽度6.6m，箱梁顶板悬臂长2.7m。边跨现浇梁段高4m，箱梁高以箱梁中心线为准，边跨现浇段底板厚从合龙段到支承端按直线变化。

1、《重庆酉阳至贵州沿河高速公路两阶段施工图设计》

2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）

4、《钢结构－原理与设计》（清华版）

5、《钢结构设计与施工手册》

7、《路桥施工计算手册》（人交版）

（1）砼自重：γ=26KN/m3。

（2）模板自重：按砼1.1倍取值。

（3）人群及施工荷载，取2.5kN/m2。

（4）振捣荷载：取2kN/㎡。

(5)倾倒砼时的冲击荷载：取2kN/㎡。

钢的材料特性：弹性模量

Q235：[σ]＝175MPa[τ]=100MPa

承压应力：
＝240MPa

Q345：[σ]＝250MPa[τ]=150MPa

承压应力：
＝350MPa

主要承重构件

次要构件

本次计算假定零号块一次浇筑完成，计算模式采用容许应力法，荷载的计算只取荷载的标准值，不考虑荷载分项系数。托架结构形式如下图所示：

5.1、Ⅰ40a工字钢分配梁计算

托架根部箱梁截面最大，故取托架根部分配梁进行计算，其纵向间距为0.6m，其荷载分布计算如下：

其受力简图如下，单位：cm。

现采用midascivil软件建模进行计算。

由以上计算知，Ⅰ32a工字钢横梁最大弯曲应力为132.5Mpa＜[σ]＝175MPa最大剪应力为53.5MPa＜[τ]=100MPa，跨中挠度为1.1cm＜
，均满足要求。

三角托架采用I40工字钢双拼制作，在箱梁下部共设置2组托架。箱梁悬臂段根部截面面积为23.5m2，端部截面面积为11.3m2，取平均值为（23.5+11.3）/2=17.4m2。则箱梁悬臂段荷载

每组托架所承受的荷载
，计算图示如图，单位cm。

现采用midascivil软件建模进行计算。

由以上计算知，托架最大弯曲应力为121Mpa＜[σ]＝175MPa，最大剪应力为63.6MPa＜[τ]=100MPa，最大挠度为2.9mm＜
，均满足要求。

托架最大竖向反力626.3KN，水平螺纹钢拉力最大为849.8KN。

5.3、牛腿分配梁验算

根据以上计算，牛腿分配梁所受竖向力为626.3KN。分配梁采用20b工字钢双拼制作，其结构形式如下所示，单位：cm。

σ=F/A=626.3×103N/24120mm2=26MPa＜175Mpa(满足要求)

1组托架下牛腿荷载：626.3KN，共三个牛腿，考虑同时受力，则单个牛腿承受荷载为：N=626.3/3=208.8KN.

5.4.2、混凝土的局部承压计算：

1)受压区截面尺寸验算

牛腿垫板面积15cm×15cm，所承受的荷载Nd=325.1KN，墩身采用C40混凝土,fcd=18.4MPa；

Ab=15×(15+2×15)=675cm2；Al=Aln=15×15=225cm2

提高系数
=
=1.73

则：
1.3×1×1.73×18.4×225×102=931.1KN＞208.8KN（满足要求）

由于未配置间接钢筋，故按素砼计算，

T6103 管道及设备防腐施工工艺标准则：
0.9×1×1.73×18.4×225×102=644.6>208.8KN（满足要求）

5.4.3、牛腿抗剪计算

根据以上计算，单个牛腿处反力为208.8KN。牛腿结构形式如下（共

单片牛腿钢板抗剪受力面积：S=0.2m×0.02m=0.004m2

剪应力：τ=F/S=208.8/(0.004m2×2)=26.1Mpa＜100Mpa，满足要求。

5.5、φ32mm精扎螺纹钢受拉应力验算

单组三角托架水平螺纹钢拉力最大为F=849.8KN采用3φ32mm螺纹钢进行固定，抗拉强度设计值
，则

山东济南医科院综合楼装修工程施工组织设计σ=F/A=227.3/(3×3.14×32×32/4)=352.4MPa＜
(满足要求)

通过计算，此三角托架安全合理，可用于施工。