施工组织设计下载简介
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农产品加工贸易示范园加速器工程1#、2#实验楼高支撑模板施工方案小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.669,3.968,2.669]=3.968kN/m
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.093/1＝1.093kN/m
天骏花园M1-（A）商住楼施工组织设计梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[3.007,3.007]/1=3.007kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.093/1＝1.093kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.093+0.027+0.34+0.439=1.899kN/m
中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.007+0.027=3.033kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.093+0.027+0.34+0.439=1.899kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.899,3.033,1.899]=3.033kN/m
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×3.968×0.452，0.5×3.968×0.32]＝0.179kN·m
σ=Mmax/W=0.179×106/40833=4.373N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×3.968×0.45，3.968×0.3]＝1.19kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.19×1000/(2×50×70)＝0.51N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.033×4504/(100×7040×142.917×104)＝0.084mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝3.033×3004/(8×7040×142.917×104)＝0.305mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm
Rmax=[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×3.968×0.45,0.4×3.968×0.45+3.968×0.3]=1.964kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.321kN,R2=1.964kN,R3=1.964kN,R4=1.321kN
Rmax'=[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.033×0.45,0.4×3.033×0.45+3.033×0.3]=1.501kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.94kN,R2'=1.501kN,R3'=1.501kN,R4'=0.94kN
主梁计算截面类型(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.217×106/3990=54.478N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝2.891kN
τmax=2Vmax/A=2×2.891×1000/371＝15.584N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax＝0.048mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm
支座反力依次为R1=0.394kN，R2=5.782kN，R3=0.394kN
支座反力依次为R1'=0.284kN，R2'=4.315kN，R3'=0.284kN
主梁计算截面类型(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
P＝max[R2]×0.6=Max[5.782]×0.6=3.469kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[4.315]×0.6=2.589kN
2号主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.546×106/3990=136.939N/mm2≤[f]=205N/mm2
2号主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.255kN
τmax=2Vmax/A=2×2.255×1000/371＝12.156N/mm2≤[τ]=125N/mm2
2号主梁变形图(mm)
νmax＝1.104mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
支座反力依次为R1=4.683kN，R2=7.458kN，R3=7.458kN，R4=4.683kN
立柱所受主梁支座反力依次为P2=7.458/0.6=12.431kN
钢管计算截面类型(mm)
钢管截面面积A(mm2)
钢管截面回转半径i(mm)
钢管弹性模量E(N/mm2)
钢管截面惯性矩I(cm4)
钢管截面抵抗矩W(cm3)
钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)
钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
P＝max[R1，R3]=0.394kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.284kN
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.062×106/3990＝15.553N/mm2≤[f]＝205N/mm2
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝0.256kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.256×1000/371＝1.381N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.121mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
支座反力依次为R1=0.532kN，R2=0.847kN，R3=0.847kN，R4=0.532kN
同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.847kN，R3=0.847kN
可调托座承载力容许值[N](kN)
扣件抗滑移折减系数kc
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.847,0.847]＝0.847kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
可调托座最大受力N＝max[P2]＝12.431kN≤[N]=30kN
立柱钢管截面类型(mm)
立柱钢管计算截面类型(mm)
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
支架自重标准值q(kN/m)
l0=h=1500mm
λ=l0/i=1500/16.1=93.168≤[λ]=150
查表得，φ＝0.641
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.364×0.9×1.52/10＝0.084kN·m
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝24.408kN/m
同上四～八计算过程，可得：
R1＝0.746kN，P2＝11.212kN，R3＝0.746kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝12633.652/(0.641×371)+0.084×106/3990＝74.177N/mm2≤[f]＝205N/mm2
H/B=9/9.1=0.989＜3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十二、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm)
混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)
F1=N=12.634kN
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
混凝土轴心抗拉强度设计值
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=12.634kN
2、局部受压承载力计算
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
混凝土强度影响系数JT／T 4-2019标准下载，按本规范第6.3.1条的规定取用
混凝土局部受压时的强度提高系数
βl=(Ab/Al)1/2
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：fc=7.488N/mm2DB34／T 1954.3-2013 徽州四雕 竹雕，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=12.634kN