施工组织设计下载简介
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大名县兴安小区-2#楼施工组织设计毕业论文设计说明书风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah210=0.850×1.4×0.356×1.2×1.5210=0.114kN.m；
2.6立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时TBT3214-2009标准下载，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=10.208kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；
计算长度,由公式lo=k×μ×；
长细比Loi=164；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比loi的计算结果查表得到：φ=0.262；
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205Nmm2；
σ=10208(0.262×489)=79.678Nmm2；
立杆稳定性计算σ=79.678Nmm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205Nmm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=9.704kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；
长细比:L0i=164；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比loi的结果查表得到：φ=0.262
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205Nmm2；
σ=9704.174(0.262×489)+114366.7355080=98.257Nmm2；
立杆稳定性计算σ=98.257Nmm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205Nmm2，满足要求！
2.7最大搭设高度的计算
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=1.456kN；
活荷载标准值：NQ=2.4kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kNm；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=136.57(1+0.001×136.57)=120.16m；
[H]=120.16和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。
脚手架单立杆搭设高度为26.6m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=1.456kN；
活荷载标准值：NQ=2.4kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kNm；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw(1.4×0.85)=0.114(1.4×0.85)=0.096kN.m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=121.205(1+0.001×121.205)=108.103m；
[H]=108.103和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。
脚手架单立杆搭设高度为26.6m，小于[H]，满足要求！
2.8连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
风荷载标准值Wk=0.356kNm2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=5.382kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.382kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
由长细比li=30015.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：A=4.89cm2；[f]=205Nmm2；
Nl=10.382 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=10.382小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！ 2.9立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p≤fg 地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1； 立杆基础底面的平均压力：p=NA=51.041kPa； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.208kN； 基础底面面积：A=0.2m2。 p=51.041≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！ 附录3悬挑卸料平台的计算 附图3.1次梁的计算简图 次梁选用[10槽钢制作共设4道间距为1.3m。 g=g1+g2=0.664kNm P1=m2×9.8×=600×9.8×1.4=8.232kN 型钢腹板较厚，剪力不起控制作用，且木板密铺在次梁上与次梁紧密连接，能阻止梁受压翼缘侧向位移，不必进行次梁的剪力和稳定性验算。 （1）计算均荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩 附图3.2主梁计算组合图 附图3.3主梁计算简图1 附图3.4主梁计算简图2 计算主梁最不利荷载处： 算得a点受力后RA、RB支座反力： 由②算得a点受力b、c点的弯矩： 同上求出b点受力a、c弯矩，在计算a点弯矩时用① 同上求出c点受力时用①算出a、b弯矩： d点受力时RA、RB支座反力： 主梁自重以及栏杆重量产生的RA、RB支座反力 由④得b点受q力时的弯矩 通过弯矩图可以看出b点所收弯矩最大 （2）计算集中荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩 设集中荷载作用在最不利点b 型钢腹板较厚，剪力不起控制作用，不必进行梁的稳定性验算。 3.3钢丝绳的拉力和强度验算 水平钢梁的垂直支座反力RB(合)和拉钢绳的轴力T按照下面计算 （2）钢丝绳强度验算： —钢丝绳的允许拉力（kN）； —钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）； K—钢丝绳的安全系数。 3.4支角和吊环焊缝强度验算 附图3.5焊缝的验算简图 （1）支角焊缝强度验算： 在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下： 当力垂直于长度方向时； 当力平行于焊缝方向时 在其它力或各种力综合作用下，和共同作用下 （2）吊环焊缝强度验算： 吊环焊缝验算按斜角交焊缝计算： 附图3.6焊缝的验算简图 在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下： 当力垂直于焊缝长度方向时 当力平行于焊缝方向时 在其他力或各种力综合作用下和共同作用下 各种式中符号及公式同直角角焊缝，其有效厚度为： 当时，。当时，。为两焊角夹角。 把钢丝绳分解为两个力竖向一个力，水平一个力为 经验算焊缝符合受力要求。 平整场地为首层建筑面积830.4m2 土方开挖：9213.17m3 三七灰土垫层1500厚：V=23.575×59.175×1.5=1961.19m3 C15素混凝土垫层：V=55.7×20.1×0.1=111.96m3 防水层70厚：54.3×18.7×0.07=71.9m3 筏板混凝土量：V=55.3×19.7×0.7=762.587m3 混凝土梁计算：现取架空层第一施工段一部分作为计算示例。 架空层第一段剪力墙实例： ②轴，N~K：（2.4+0.625+0.4）×0.2=0.685m3 ①轴，K~G：(0.625+0.4+1.1+0.4)×0.2=0.505m3 ④轴，N~J：(0.4+0.4+0.3+2.9+0.3+0.4+1+0.6)×0.2=1.26m3 ⑥~⑧轴，N：LL7(1)：0.2×0.9×3×4=2.16m3 ①轴，C~G：KL1(1)：0.2×0.38×3.9=0.2964m3 剪力墙模板总量：8423.63m2 地下室外墙防水：176.6×3.5=618.1m2 屋面防水：上人屋面：736.26m2；不上人屋面：94.0825m2。 钢筋用量，其中包括柱、梁、板钢筋，梁钢筋总量为4.05；柱钢筋总量为5.53t；板钢筋总量为5.37t。 现将各部位钢筋计算列表抽取一部分如下： 5.1.1场地平整：2天； WY—60挖掘机3台，斗容量1.25m3,1000m3产量定额2.12工日，所需工日数： ＝6.6.37工日，按6.5天计算。 单人挖＝117.18工日；安排30人，所需时间为4天。 5.1.4验槽：2工日； 5.1.5灰土垫层：9.5天； 5.1.6C15素混凝土垫层：按一天完成，养护时间5天； 5.1.7筏板基础钢筋绑扎：2.5天； 5.1.8筏板支模：2.5天； 5.1.9筏板混凝土浇筑：按固定泵输送能力计算（60m3h） 762.58760×8＝1.59台班，养护时间14天。 永通浆砌石边坡支护施工方案5.2.1墙钢筋绑扎：1天完成； 梁板钢筋绑扎：2天完成； 柱墙钢筋绑扎：1天完成； 梁板钢筋绑扎：2天完成。 5.2.2柱、墙模板：2天； 5.2.3混凝土浇筑：172.99m3，按在泵输送混凝土能力CECS 524-2018-T 结晶改善型无规共聚聚丙烯（PP-RCT）管道工程技术规程.pdf，1天浇筑完成。