施工组织设计下载简介

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敦煌国际酒店5#楼落地式脚手架工程施工方案

职业健康安全资源配置计划

进入施工现场必须佩戴；主要用来防护冲击物伤害头部。

凡在坠落高度基准面2m及以上的高处进行作业必须佩戴；主要用于防止高空坠落。

进入施工现场必须穿戴；主要用来防止被现场物件牵挂xx二期万立方米储罐工程施工组织设计.doc，导致摔伤。

施工现场安全生产管理制度

1．脚手架是建筑施工中不可少的临时设施，要求搭设班组在在搭设架子时有足够的牢固性和稳定性，保证施工期间作用所规定的荷载或在气候影响下不变形、不摇晃、不倾斜，确保操作人员的自身安全。

2．要求架子搭设班组要按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》和项目部编制的《脚手架施工方案》所规定的执行，在搭设架子前要有责任工长向搭设班组进行技术、安全及其他方面的交底。

3．架子搭设一段后应由项目总工、责任工长、安全员、搭设班组和使用班组对所搭设的架体进行验收，合格后四方签字才能使用。交接检查验收的主要依据《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规程》和项目部审批的《脚手架施工方案》。

4．在施工中未经责任工长和施工员、安全员同意，任何人不准拆改架体，脚手板不准随便移动和超负荷使用。

5．在拆除脚手架时要按照安全操作规程执行，周围应设围栏或警戒标志，并由专人看管，禁止行人入内，拆除架体时要由上而下，一步一清理，不准上下同时作业，从事架子拆除的人员必须持证上岗，必须戴安全帽和安全带，禁止随便乱扔架管、架板、工具和扣件等。

1．脚手架搭设安全保证措施

(1)脚手架搭设人员需经考核合格，上岗人员应定期体检合格者方可持证上岗。

(2)搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

(3)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架缆风绳，泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

(4)当有六级及六级以上大风和雾、雨天气，应停止脚手架搭、拆作业。雨后上架作业应有防滑措施。

(5)在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件。主节点处的纵、横水平、纵横扫地杆、连接件。

(6)在搭设脚手架外侧要及时做好周边防护，安全网及时跟上，要求脚手架升高，防止坠物伤人。

(7)在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。楼层上动火要预先申请，经批准后方可进行。

(8)做好临时用电的线路布置，不允许电线挂在脚手架上。做好脚手架的接地防雷。

(9)搭拆脚手架时地面应设围栏和警戒标志，并派人看守，严禁非操作人员入内。

(10)脚手架在搭设时，高空有人操作，下边要有人监护。

2.脚手架拆除安全保证措施

(1)拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

(2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

(3)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

(4)拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

(5)拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

(6)连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

(7)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

(8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

(9)在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

(10)拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

(11)高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

(12)输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

(13)当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

(14)如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

(15)翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

1．进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2．严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

3．脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

4．上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

5．护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

6．脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

7．不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

8．不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

9．拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

10．在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

11．脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

12．要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

13．施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

14．使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

15．脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

16．施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

17．运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度11.2米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。

脚手板采用钢跳板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设5层计算。

安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900/2=0.157kN/m

活荷载标准值Q=3.000×0.900/2=1.350kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.157=0.235kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.350=1.890kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.235+0.10×1.890)×1.5002=0.468kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.550×106/4491.0=122.564N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.157=0.196kN/m

活荷载标准值q2=1.350kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.196+0.990×1.350)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.350mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.025=3.188kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.9002/8+3.188×0.900/4=0.722kN.m

σ=0.722×106/4491.0=160.739N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.015mm

集中荷载标准值P=0.058+0.236+2.025=2.319kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2318.850×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.586mm

V=V1+V2=1.601mm

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN

荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025=3.160kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072

NG1=0.107×11.200=1.201kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×5×1.500×(0.900+0.300)/2=1.575kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.500×5=1.275kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.500×11.200=0.168kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.219kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.500×0.900/2=2.025kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000

Us——风荷载体型系数：Us=0.600

经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.219+0.9×1.4×2.025=7.614kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.219+1.4×2.025=7.898kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×1.800×1.800/10=0.110kN.m

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.898kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ——长细比，为3534/16=222

λ0——允许长细比(k取1)，为3060/16=192<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.149；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ=7898/(0.15×424)=125.232N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.614kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ——长细比，为3534/16=222

λ0——允许长细比(k取1)，为3060/16=192<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.149；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到σ=7614/(0.15×424)+110000/4491=145.280N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=3.018kN；

　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.025kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；

　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；

　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=50.290米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=3.018kN；

　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.025kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.087kN.m；

　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；

　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=40.465米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=40.465米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.180kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=5.40×4.50=24.300m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000

经计算得到Nlw=6.124kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.124kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；

净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=73.865kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf2=300.110kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到N1=9.124kN小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求!

连墙件双扣件连接示意图

立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=24.98(kPa)

Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.22+2.03=6.24kN

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

天津风电产业园基础设施建设项目安全文明施工方案fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

隔震装置安装工程施工组织设计文档地基承载力的计算满足要求!

扣件脚手架计算满足要求！