施工组织设计下载简介

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明珠花园东区高层1_楼模板施工方案

5.9.1.2拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免埙坏模板表面。

5.9.1.3拆下的模板如发现表面不平或埙坏时，应及时修理或更换。

5.9.1.4模板在使用过程中应加强管理，分规格码放整齐。

5.9.1.5模板及木方子应注意防雨保存，避免受潮变形。

5.9.1.6模板连接件应及时放于工具袋中唐山东方南湖国际会展中心高支模安全专项施工方案，不准乱扔乱放。现场模板堆放场地必须夯实平整或做硬化处理。

5.9.1.7应高度重视模板拆除后的清理及保养工作，要作为一道必不可少的工序来对待，并由专人负责。

5.9.1.8模板清理要使用带刃扁铲和干拖布等专用工具，禁止用锤子砸模板，模板清理干净之前不得涂刷隔离剂。未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。

5.9.1.9模板板面及边框、背楞等部位均要清理到位。

5.9.2多层板的维修

5.9.2.1木模板拆除后应及时清理，用棉丝将浮浆清除干净。对于锯割过的模板，应及时刷封边漆。

5.9.3大钢模及其角模的维修

6.2模板工程流程图：

熟悉图纸施工准备模板设计及制作

掌握操作规程模板涂刷隔离剂

制定混凝土质量措施钢筋水电与模板交接检

书面交底技术交底放模板位置线

模板与混凝土交接检自检、专检

浇筑砼时留人看模板监理检查

按规范抽样检查质量评定

拆模申请单注意保护砼棱角

在同一检验批内，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。

须夯实平整或做硬化处理。在大模板拆装区域周围，应设置围挡，并挂明显的标志牌，禁止非作

7.2.1模板堆放场地必须平整夯实，如立放时，应采取面对面的存放方法，并满足自稳角75。~80。要求，并加设斜支撑。

7.2.2模板就位时，必须及时加设斜撑，支撑按每面墙不少于两道设置。

7.2.3模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，并先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。吊起时，要做到稳起稳落，就位准确，禁止人力搬动大模板，严防模板大幅摆动或碰撞。

7.2.4模板支撑完毕后，必须严格地进行自检及交接检。混凝土未达到拆模强度前，严禁拆动模板及支撑。

7.2.5模板拆除时，必须严格按照交底要求的顺序及方法进行拆除，不得违章作业。支设4m以上的墙或柱模板时，应搭工作台，由专业架子工搭设，并验收合格。不足4m的可使用高凳操作。高空拆模时，不得让其自由下落，更不能大面积同时撬落。

7.2.6必须认真做好“四口”及“五临边”的防护工作。

7.2.7在模板加工过程中，电锯、电刨等机具的使用必须严格遵守安全操作规程，操作人员必须持证上岗。

7.2.8模板施工应按照现场文明施工的要求，遵守现场安全施工守则。

7.2.9模板所有零配件以及架体应安装牢固可靠，避免在施工过程中发生安全事故。

7.2.10模板连接件应及时放于工具袋中，不准乱扔乱放。

7.2.11在大模板拆装区及堆放区域周围，应设置围挡，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。

7.2.12六级以上大风严禁进行模板吊装作业。

7.2.13大风季节，存放时应将大模板地角螺栓采用钢管锁连在一起。

8附录一：模板设计计算书

8.1墙体大钢模板受力验算

大模板配制：板面采用6mm厚钢板；次龙骨用[8槽钢，间距300mm；主龙骨为[10槽钢，间距1000mm。螺栓竖向间距3070=450+950+1250+420；螺栓横向间距为1000mm。

查表得：[8：I=101×104mm4[10：I=198×104mm4

W=25.3×103mm3W=39.7×103mm3

8.1.1.1最大侧压力计算

砼采用商混，坍落度160mm～180mm,假设温度为T=25℃,β1=1.2,

β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高2800mm,墙厚250mm。

F1=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×24×(180/25+15)×1.2×1.15×l1/2=32.79KN/m2

F2=γcH0=24×3.0=72KN/m2

取两者较小值：F1=32.79KN/m2

乘以分项系数：32.79×1.2=39.45KN/m2

乘以折减系数，则F=0.85×39.45=33.45KN/m2

8.1.1.2倾倒砼时产生的水平荷载

查表的，F=4KN/m2

荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

进行荷载组合F’=33.45+4.76=38.21KN/m2

8.1.2板面受力验算：

8.1.2.1计算简图：

8.1.2.2强度验算：

σ=M/W=0.37×106/(bh2/6)=6×0.37×106/1000×62

=61.7N/mm2<[σ]

8.1.2.3挠度验算：

ω=Kwql4/(100EI)=0.632×33.45×3004/(100×2.06×105×1000

×63/12)=0.462mm<[L/500]=0.66mm

q’=0.3×38.21=11.46KN/m

q=0.3×33.45=10.04KN/m

M=1/8．q’．l2=1/8×11.46×1.02=1.43KN·m

8.1.3.1计算简图：

8.1.3.2强度验算

σ=M/W=1.43×106/25.3×103=56.52N/mm2(满足要求)

8.1.3.3刚度验算

ω=5ql4/384EI

=[5×10.04×10004]/[384×2.06×105×101×104]

=0.69mm<[ω]=L/500=2.0mm(满足要求)

8.1.4螺栓受力验算

P=FA=38.21×1.1×0.9×1.05=39.7KN

σ=N/A=39.7×103/(3.14×（30/2）2）=56.2KN/mm2<170KN/mm2

8.2墙体小钢模板受力验算

墙体模板采用30系列钢模板配制，穿墙螺栓采用φ16螺栓；螺栓竖向间距600；螺栓横向间距为600mm。

8.2.1.1最大侧压力计算

砼采用商混，坍落度160mm～180mm,假设温度为T=15℃,β1=1.2,

β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高4500mm,墙厚250mm。

F1=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×24×200/(15+15)×1.2×1.15×l1/2=48.58KN/m2

F2=γcH0=24×4.2=100.8KN/m2

取两者较小值：F1=48.58KN/m2

乘以分项系数：48.58×1.2=58.29KN/m2

乘以折减系数，则F=0.85×58.29=49.55KN/m2

8.2.1.2倾倒砼时产生的水平荷载

查表的，F3=4KN/m2

荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

进行荷载组合Fs=49.55+4.76=54.31KN/m2

8.2.2板面受力验算：

P3015钢模板（2.5MM厚）截面特征：Ix=26.97×104mm4,Wx=5.94×103mm3

8.2.2.1计算简图：

化为线荷载：q1=Fs×0.3/1000=16.29N/mm

q2=F×0.3/1000=14.87N/mm

8.2.2.2强度验算：

M=q1m2/2=16.29×3752/2=115×104N．mm

σ=M/Wx=115×104/(5.94×103)

=193N/mm2

8.2.2.3挠度验算：

=1.54mm≈1.5mm

2Ф48×3.5截面特征：Ix=2×12.19×104mm4,Wx=2×5.08×103mm3

q1=Fs×0.75/1000=40.7N/mm

q2=F×0.75/1000=37.16N/mm

M=0.1q1l2=0.1×40.7×0.62=1.465N·mm

8.2.3.1计算简图：

600600600600

8.2.3.2强度验算

σ=M/Wx=1.465×106/2×5.08×103=144.2N/mm2

8.2.3.3刚度验算

ω=0.677q2l4/100EIx

=[0.667×37.16×6004]/[100×2.06×105×2×12.19×104]

=0.64mm<[ω]=3.0mm(满足要求)

8.2.4螺栓受力验算

采用直径φ16的穿墙螺栓，A=144mm2,取中间一个螺栓计算，水平间距为600mm，垂直间距为距上面的螺栓为600mm，故此螺栓承受拉力为：

N=FsA=54.31×0.6×0.6=24.44KN

σ=N/A=24.44×103/144=169N/mm2<170N/mm2

8.3顶板模板受力验算

面板采用：15mm厚多层板，次龙骨采用：50mm×100mm木方子，间距为300mm;主龙骨采用：100mm×100mm木方子，间距为1000mm。则：

查表得多层板fw=50N/mm2(抗弯)

fv=1.6N/mm2(抗剪)

E=6000N/mm2(弹性模量)

查表得木方子fw=15N/mm2(抗弯)

fv=1.6N/mm2(抗剪)

E=9000N/mm2(弹性模量)

假设多层板重力密度为10KN/m3,木方子重力密度为5KN/m3

8.3.1荷载分析：（取顶板厚180mm）

模板及支架的自重：G1=1.0KN/m2

新浇筑砼的自重：G2=24×0.18=4.32KN/m2

钢筋的自重：G3=1.1×0.18=0.198KN/m2

所以：Gb=5.52KN/m2

施工活载荷：Q1=2.5KN/m2

振捣砼产生的荷载：Q2=2KN/m2

所以Qb=4.5KN/m2

对于板底模：FS=0.9×（1.2Gb+1.4Q1）=9.1KN/m2

Fb=Gb=5.52KN/m2

均按：Fs=9.1KN/m2

Fb=5.52KN/m2

8.3.2根据多层板的使用说明，龙骨档距在面板的控制跨度内时，不必验算面板的强度及刚度。受力简图如下：

8.3.3次龙骨采用50×100木方子立放。

8.3.3.1截面特征：A=50×102mm2

W=42.5×103mm3

I=417×104mm4

8.3.3.3线荷载：qs=0.3Fs=2.73KN/m

Mmax=KMqsl2=0.121×2.73×1.02=0.33KN.m

Qmax=KvR2=0.62×2.73=1.69KN

8.3.3.4强度验算：σ=Mmax/W=0.33×106/(42.5×103)

=7.76N/mm2<[σ]=15N/mm2

τ=Qmax/A=1.69×103/(50×102)

=0.338N/mm2

8.3.4主龙骨采用100×100木方子

8.3.4.1截面特征：A=100×102mm2

W=85×103mm3

I=833×104mm4

8.3.4.2线荷载：qs=1.0Fs=9.1KN/m

Mmax=KMqsl2=0.121×9.1×1.02=1.10KN.m

Qmax=KvR2=0.62×9.1=5.64KN

8.3.4.3强度验算：σ=Mmax/(85×103)

=12.94N/mm2<[σ]=15N/mm2

τ=Qmax/A=5.64×103/(100×102)

=0.564N/mm2

8.3.4.4刚度验算：

查表：主龙骨挠度系数为：Kw=1.121

又R1=9.1KN,钢支撑沿龙骨间距：l=1000mm,故

徐州华商碧水湾工程施工组织设计ω=KWql0004/(100EI)=1.36mm<1000/500=2.4mm

8.3.5立柱受力验算：

8.3.5.1立柱的截面特征：A=489mm2I=6.24mm,则

8.3.5.2强度验算：N/An=9.1×103/489=18.64N/mm2

8.3.5.3稳定性验算：

取立柱的计算长度l0=1.6m

λ=l0/I=1600/6.24=256

parker接头样本N/ΦA=9.1×103/(0.13×489)=143.1