施工组织设计下载简介

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连续现浇箱梁支架搭设施工方案和计算书

××高架桥跨沪杭现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书

由于××高速、××高速两条线路均位于右偏曲线上，受××高架桥连续现浇箱梁底标高与××高速路面标高的限制，且还需维护××高速公路的正常通车，保证临时支架通车净空要求。根据现场实际情况及以往工地的成熟经验，确定连续箱梁施工工序：

支架搭设：根据施工现场地形、地物市政路PE管、钢管混合施工组织设计，采取三种支架体系：

第12#～14#墩和第16#～18#墩之间采用HR可调式重型门架搭设满堂支架；

第14号墩起往××方向及第16#墩起往××方向跨越××高速公路边坡范围采用WDL碗扣式钢管脚手架；

跨越沪杭高速路面采用贝雷片临时墩身，HM500×300型钢混和支架结构，及墩梁式支架，C20砼临时墩基础、贝雷片拼接临时支墩、H型钢作纵梁，并辅助拆卸装置（顶托），共同组成跨越沪杭高速门洞支架。

模板：采用大块新竹胶板，每块模板面积>2㎡。

根据本桥上构的结构尺寸特点，在普通路段（及12#～14#墩，16#～18#号墩间）选用HR可调重型门架搭设满堂支架。根据该桥的荷载计算及重型门式脚手架的一般性使用经验，跨中：沿箱梁横向设置多榀门架，连续设置交叉支撑，门架沿桥横向间距，纵向；外侧翼缘板沿桥横向间距，纵向；在横隔梁处：门架沿桥横向间距，纵向0.6m布置。（详见支架布置图）。

门式支架的间距按支架布置进行搭设，支架在搭设过程中，设一名技术员和一名安全员对支架的原材料及搭设质量进行检查，对破损的门架一律不许使用，同时对支架的垂直度进行检查，垂直度不得大于2%，门架与门架间的接头要求严密，对位准确。纵横门架间采用∮48㎜的钢管和扣件进行连接，纵、横杆从门架底部开始设置，在高度方向每一榀设一道。斜撑的搭设，横向每四排门架设一排斜撑（剪刀撑），纵向五排斜撑。斜撑钢管间距3.5~ 4.0米 呈45º布设。顶托设置，顶托采用60㎝或90㎝型号，其自由长度控制在30㎝以内。

Φ48×扣件式钢管支架性能

⑵、HR型重型门架承载性能

本现浇段14～16号墩跨越沪杭高速公路，平面位置处于曲线上。在边坡支架施工方案选择上，采用碗扣式支架搭设，基础处理方便，有利于线形调节。根据碗扣式支架结构尺寸及一般使用经验，在14、16号墩中横梁位置支架按0.6m×0.9m间距布置，沪杭边坡位置按0.9m×0.9m间距布置。

沪杭边坡首先按照支架设计图进行放样，按照大样将边坡修整成台阶，采用人工夯实后，立模浇筑10㎝C20砼基础，并将混凝土台阶间外露部分用水泥砂浆封闭，防止雨水侵入。

支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。

当立杆基底间的高差大于时，则可用立杆错节来调整。

立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长和的立杆错开布置，往上则均采用的立杆，至顶层再用和两种长度的顶杆找平。

立杆的垂直度应严格加以控制：以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于。

脚手架拼装到3~5层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。

斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置。

斜撑杆的布置密度，当脚手架高度低于时，为整架面积的1/2~1/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。

临平高架桥跨沪杭高速公路现浇预应力砼连续箱梁支架因车辆通行需要，支架采用C20砼基础，贝雷桁片作墩身，HW483H型钢作纵梁。作为自重、模板、钢筋砼和施工荷载的承重梁，两根H型钢间距为。经计算，满足强度和刚度要求。

⒉H型钢力学参数：（见附表1）

本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。支架根据地形采用三种搭设方式：门式支架、碗扣式支架、H型钢墩梁式支架。侧模、底模及端头模采用优质新竹胶模板，面积大于2㎡；内模采用定型板模。支架上设两层分配横梁，第一层采用［10槽钢沿路线方向横放置于支架顶托内，第二层采用10㎝×10㎝方木，沿垂直路线方向布设，作为模板支撑。

1、混凝土重按26.0KN/m3计算；

2、模板及附件（含加固件）重0.6KN/m2；

3、施工人员及施工料具运输、堆放取2.5KPa；

5、分配梁按简支结构计算；

6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。

7、根据《路桥施工计算手册》规定：模板、支架计算当按照容许应力设计时，则不考虑。本支架设计按容许应力考虑，故荷载分项系数不计。

由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按左幅方案进行施工。

顶板箱内支架承载力、稳定性验算：

顶板支架采用Φ48×3.5mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm，不考虑搭接。查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：

λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792

[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN

顶板砼重：G1=[(0.45+0.2)÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.38KN

模板重量：G2=3.65×0.8×0.75=2.22KN

施工荷载：G3=3.65×0.8×2.5=7.3KN

钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共0.8m为一个计算单元)

每个室内每长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：

N=G1+G2+G3+G4=30.4÷5=6.08KN＜[N]＝47.0KN 满足要求!

安全系数K=47.0/6.08=7.7

跨中截面箱体混凝土截面积：

q1=9.01x26=234.26KN/m

换算为每平方米竖向荷载：=234.26/12.75=18.37 KN/㎡

模板周长(底、侧、内模)：

C=12.75+2×1.15+3×（2.65+1.65+0.583×2+1.03×2+0.6×2）=

q2=41.23×0.6=24.74KN/m

换算为每平方米竖向荷载：=24.74/12.75=1.94KN/㎡

施工荷载： 2.5 KPa=2.5KN/㎡

由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽,腹板,于腹板底的支架间距按布置，于底板底的支架间距按布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取(门架排距)为一计算单元。

砼自重：G1=234.26KN/m×2=468.52KN

模板重: G2=24.74KN/m×2=49.48KN

施工荷载：G3=2.5KN/㎡×12.75m×2m=63.75KN

管架自重：G4=18 KN

总荷载为G=（G1+G2+G3+G4）=599.75 KN (取为一个计算单元)

每长度内共有门架13榀，故单榀门架受力为：

N=599.75÷13=46.13KN＜［N容］＝75KN 满足要求!

由于翼板下荷载较小,在此不进行验算。

跨沪杭边坡路段跨中断面处为碗扣支架，按×0.9m布设。

取一个立柱（×0.9m）为计算单元。

砼自重：G1=18.37KN/㎡×0.9m×0.9m=14.87KN

模板重: G2=1.94KN/㎡×0.9m×0.9m=1.57KN

施工荷载：G3=2.5KN/㎡×0.9m×0.9m=2.03KN

2×20th角管式蒸汽锅炉及锅炉房全套工艺系统安装工程锅炉项目施工组织设计管架自重：G4=0.69 KN

总荷载为G=（G1+G2+G3+G4）=19.16 KN＜［N容］＝30KN 满足要求!

横隔梁截面箱体混凝土截面积：

A=12.75×1.6=20.4㎡

q1=20.4x26=530.4KN/m

换算为每平方米竖向荷载：=530.4/12.75=41.6 KN/㎡

某文化城（二期）主体工程模板承重架专项施工方案模板周长(底、侧、内模)：

C=12.75+2×1.15=

q2=15.05×0.6=9.03KN/m