施工组织设计下载简介

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(3)10cm×10cm方木纵向分配梁自重荷载q3=750×0.1×0.1×12.5/（0.3×100）=3.125KN/m。

(4)翼缘部分钢管支架自重(包括2个翼缘)q4=1.5×0.8×2=2.56KN/m。

(5)横向分配梁I20工字钢自重q5=27.19×12.5/0.6/100=5.66KN/m。

报业大厦施工组织设计(6)施工人员、机具、材料及其它临时荷载(活载)q6=2.5×12.5=31.25KN/m。

荷载组合:q=1.2x(q1+q2+q3+q4+q5)+1.4xq6=308.164KN/m。

假设按十一个双排单层贝雷计算（将三排单层先看做双排单层），计算合适后单独考虑三排单层

此荷载q由11组双排单层贝雷架平摊，每组贝雷架承受的荷载为28KN/m。

M=ql2/8=28×15×15/8=787.5KN﹡m<[M]=1576KN﹡m，满足要求。

Q=ql/2=28×15/2=210KN<[Q]=490.5KN

fmax=5ql4/384EI=5×28×1000×154/384/2.06×1011/0.011548688=0.0122m＜1/400=0.075m，满足要求。

对三排单层，纵向平均所受荷载为：

箱梁腹板砼自重荷载q1=26×1.8×0.6+26×0.4×0.3=31.2KN/m，加上其他荷载估算为40KN/m，小于平均荷载，可以断定腹板处贝雷架是安全的。

M=ql2/8=40×30×30/8=4500KN﹡m<[M]=4809.4KN﹡m，满足要求。

Q=ql/2=40×30/2=600KN<[Q]=698.9KN

fmax=5ql4/384EI=5×40×1000×304/384/2.06×1011/0.011548688=0.0197m＜1/400=0.075m，满足要求。

贝雷架之上横向分配梁计算(I20工字钢)

贝雷架之上横向分配梁计算I20工字钢的弯矩分配法,工字钢上承受的荷载分布图如下:

查相关手册，I20a工字钢的截面特性和容许荷载如下：

回转半径:i=8.16cm、惯性矩:I=2369cm4、截面抵抗弯矩:W=236.9cm3E=2.1×105Mpa

取一半用弯矩分配法进行近视计算得

固端MBA=19.45KN*m

MBc=McB=0.45KN*m

MDc=McD=6.62KN*m

MDE=0.12KN*m

UBA=3/7UBC=4/7

UCB=BCD=0.5

UDC=UDE=0.5

进行弯矩传递得最大弯矩为15kN*m

σ=M/W=62.7MPa<[σ]=140Mpa

τ=3V/(2A)=3*15/2/0.003*1000=15Mpa

主应力σ1=sqrt(σ2+4τ2)=71Mpa<[σ]=140Mpa满足规范要求

由于其中模板支撑架高为大约1.6米，为确保施工安全。设计范围包括：翼缘板取半跨考虑，长×宽＝15m×2.5m，厚取平均值0.25m。

据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。

根据本工程实际情况，结合施工现场现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

模板支架高H为1.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽100mm，高100mm，布设间距0.25m。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模纵向方木→横向水平方木→可调托座→立杆→可调底托→基础（工字钢）"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝1000×152/6=3.75×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25×26×1=6.5kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.25×1.1×1=0.275kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝3×1=3kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝4×1=4kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+6.5+0.275)×1.35=9.551kN/m；

q1=(x4+x5)×1.4=(3+4)×1.4=9.8kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×9.551×0.252+0.1×9.8×0.252=0.109kN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.131kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ=0.131×106/(3.75×104)=3.503N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=3.503N/mm2小于抗弯强度设计值fm=60N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×9.551×0.25+0.617×9.8×0.25=2.944kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3×2944.338/(2×1000×15)=0.294N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.294N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩I=1000×153/12=2.812×105mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

底模面板的挠度计算值ν=0.271mm小于挠度设计值[v]=Min(250/150，10)mm，满足要求。

模板自重标准值：x1=0.3×0.25=0.075kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.25×26×0.25=1.625kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.25×1.1×0.25=0.069kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=3×0.25=0.75kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=4×0.25=1kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.075+1.625+0.069)×1.35=2.388kN/m；

q2=(x4+x5)×1.4=(0.75+1)×1.4=2.45kN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=16.667×104mm3；

σ=0.426×106/(16.667×104)=2.554N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=2.554N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×2.388×0.9+0.617×2.45×0.9=2.65kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=0.397N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.397N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩I=100×1003/12=8.333×106mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.11mm；

底模方木的挠度计算值ν=0.11mm小于挠度设计值[v]=Min(900/150，10)mm，满足要求。

根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取方木的自重，此时，偏于保守)

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×2.388×0.9+1.2×2.45×0.9=5.01kN；

按叠加原理简化计算，方木的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：木方:100×100mm；

W=166.667×103mm3；

I=833.333×104mm4；

支撑方木计算弯矩图(kN·m)

支撑方木计算变形图(mm)

支撑方木计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力Rmax=19.918kN；

方木的最大应力计算值σ=1.644×106/166.667×103=9.864N/mm2；

方木的最大挠度νmax=1.202mm；

支撑方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2；

支撑方木的最大应力计算值σ=9.864N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=13N/mm2,满足要求!

支撑方木的最大挠度计算值ν=1.202小于最大允许挠度[v]=min(900/150,10)mm,满足要求!

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N=1.35∑NGK+1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=19.918kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×1.6=0.24kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=19.918+0.24×1.35=20.242kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m；

l0=kμh=1.185×1.664×1.2=2.366m；

故l0取2.366m；

λ=l0/i=2.366×103/15.8=150；

查《规程》附录C得φ=0.308；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×20.242×103/(0.308×4.89×102×1)=141.117N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=141.117N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》HJ 1094-2020标准下载，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝20.242kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×0.9×1.22/10=0.01kN·m；

跨渠公路桥下部结构施工方案σ=1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×20.242×103/(0.308×4.89×102×1)+0.01×106/(5.08×103)=143.049N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=143.049N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

由于其中模板支撑架高3—4米，本方案计算范围包括：底板取一半计算分析，长×宽＝15m×7.5m，厚取底板与顶板和0.5m。