施工组织设计下载简介

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京杭运河84+152+84连续刚构施工方案

跨中最大挠度为11.5mm＜
=
=15mm，合格。

内滑梁支承顶板荷载，共2根，每根采用2[32a槽钢，并在前端5.5m范围加强：上、下各焊一块δ20*220钢板，形成组合载面。

某某工程地下室施工方案每根滑梁上的均布荷载为:

512×1.2×1.05/2

滑梁计算跨度6.0m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m。荷载及反力图如下：

材料特性：E0=2.1*106材质Q235A[σ]=205MPa，

已知：2[32a+2δ20*220参数

A0=48.7×2+22×2×2=177.4cm2

Ix=7598×2+（22*23÷12+172×2*22）×2=40657cm4

弯应力:σ=
mpa<[σ]=215Mpa，满足要求。

吊杆处剪力最大，故剪应力验算不考虑截面加强。则单根32a槽钢的计算参数：

Ix=7598cm4SX=276.9cm3d=8mm

τmax＝
=45Mpa<[τ]=125Mpa，合格

验算刚度不考虑临时荷载，均布荷载为60KN/m,电算结果如下：

杆端位移值(乘子=1)

跨中最大挠度为11.5mm＜
=
=15mm，合格。

前上横梁采用2I56a工字钢，支承在菱形架前端支点上,为一简支梁结构，承受前托梁、内滑梁、外滑梁传递的吊杆力。9#节段为控制节段，根据以上计算结果，其受力图如下：

注:内滑梁与前托梁内侧吊杆合力作用线重合,故将几个力叠加在一起计算.

内力电算结果输出如下：

杆端内力值(乘子=1)

单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩

材料特性：尺寸2I56a材质Q235；[σ]=205MPa，参数为:

A0=2×135cm2；Ix=2×65590cm4;Wx=2×2342cm3；

SX=2×1368.8cm3;d=12.5mm

σ=
Mpa<[σ]=205Mpa，满足要求。

τmax＝
=51Mpa<[τ]=120mpa，满足要求

验算刚度不考虑临时荷载，结构荷载及反力图如下:

位移电算结果输出如下：

杆端位移值(乘子=1)

80.000000000.000000000.007025770.000000000.003424550.00671540

90.000000000.003424550.006715400.000000000.005559400.00664143

100.000000000.005559400.006641430.000000000.008739660.00661759

跨中最大挠度为18.2mm＜
=
=19.9mm，合格。

前支点荷载计算见下表：

菱形架结构受力较为简单，为一铰结的桁架结构，只承受轴向力。

3.1强度及稳定性验算

主构件材料：2([36b+δ12×340)Q235参数如下：

A0=(68.1+34×1.2)×2=217.8cm2

对最大受力杆件进行强度复核。由受力图知N13杆件受力最大，为2085KN。

N13杆：σ=
＜[σ]=205Mpa，合格。

由以上计算可知，受拉杆件强度富余很多，受压杆件的稳定性亦能保证，故不必一一验算。

验算刚度不考虑临时荷载，结构单点荷载见下表:

杆端位移值(乘子=1)

最大下挠度在前横梁处为17.8mm＜20mm，合格。

3.3连接螺栓、孔验算

3.3.1连接螺栓抗剪验算

连接螺栓按普通3号钢，直径30mm，双侧共24个，则抗剪面积为：

A=1.52π×24=170cm2

普通螺栓抗剪强度设计值按《钢结构设计规范》：

fvb=140N/mm2

则：τmax＝
=123N/mm2

3.3.2栓孔孔壁承压验算

主桁杆件为双拼36b槽钢，腹板厚11mm，槽钢内侧采用12mm厚钢板加强，因节点板厚20mm，则孔壁承压面积为：

A=20×30×24=14400mm2

则：σ=
=145Mpa<[σ]=205Mpa，合格

3.3.3加强钢板焊缝验算

加强钢板长50cm，两块钢板共4条焊缝，焊缝高按6mm计算，则焊缝面积为：A=50×4×0.6=120cm2，且焊缝只承受一半的拉力，另一半由槽钢腹板承担。

则：σ=
=87Mpa<[σ]=160Mpa，合格

八、倾覆安全系数及后锚梁验算

1、挂篮满载工作时倾覆安全系数

φ32mm（PSB830）精轧螺纹钢筋，每根32mm张拉力[P]=830×3.14×162／1000＝667KN。

通过前面菱形架计算，已知后锚总反力R=1160×2=2320KN，后锚安全系数取2，则所需的φ32精轧螺纹钢根数为：

已知菱形架前端长6m，前支点单总荷载967KN，后端长5m，则倾覆安全系数为：

2、挂篮行走时倾覆安全系数

2、1走行系统工作状况

挂篮菱形架在安装时就与支座牢固地焊成整体，挂篮前移时，利用连接在前支座与行走轨道之间的液压顶镐顶进行走。行走时，主桁后锚梁锚固筋、底模后吊杆、内外滑梁后吊杆均需拆去。主桁后锚利用梁体竖向预应力钢筋与轨道扣紧，后支座钩板钩住轨道不使倾覆。此时，底模后吊由挂篮顶端中部移篮横梁两端悬吊的钢丝绳及手动葫芦承担，内、外滑梁及模架的后吊由锚固在箱体的吊架承担。

由以上行走方式可知，控制挂篮倾覆稳定有以下几个因素：

竖向预应力钢筋与行走轨道的锚固；

后支座钩板的抗剪强度；

菱形架与支座的焊接强度。

a是属于施工注意事项，竖向预应力筋下料时要考虑轨道锚固需要的长度，只要每节轨道不漏锚，精轧螺纹钢筋就能提供足够的锚固力扣紧轨道。因此，这里只对b、c两项进行验算。

挂篮空载前移时，作用于主桁架前端的荷载见下表：

主桁架前端的荷载（KN）

作用于单榀主桁架前端的荷载(冲击系数取1.1)：

P=213/2×1.1=117.1Kn

风荷载取800pa，面积系数取0.4

迎风面积:8（宽）×4.6（高）=36.8㎡

风力:P2=800×36.8×0.4/1000=11.8KN

组合荷载产生的倾覆力矩：

M=117.1×6+11.8×4.6/2=730KN.m

2.3.1后支座钩板验算

后支座钩板由8块厚20mm钢板组成，抗剪截面高度60mm，抗剪面积：

A=20×60×8=9600mm2

Q=[τ]A=130×9600/1000=1248KN

2.3.2菱形架与支座焊接验算

后支座长500mm，一个支座有两条连接焊缝，焊缝高取6mm计算，则焊缝面积为：

A=500×6×2=6000mm2

焊缝容许应力[f]取160Mpa，则焊缝提供的反力为：

P=[f]×6000/1000=160×6000/1000=960KN

3.1、受力分析及反力计算

后锚梁荷载是由前吊点通过菱形架传递过来的，采用8根吊杆锚固在箱梁顶板上，即每个荷载点的两侧各布置2根。如果直接按实际跨数的连续梁计算，因是刚性支承，则离荷载点远的锚杆会出现负反力，与实际受力状态不符。实际上锚固系统不是刚性支承，锚杆受力后要变形伸长，其变形量远远大于锚梁的变形，反力将进行重分布，通过离受力点近的锚杆变形伸长，将力传递到离受力点远的锚杆。所以，计算时要进行简化：将荷载点一侧的两根拉杆合并成1个支点，作用点取两杆的中心位置。

简化后的荷载及反力图如下：

材料特性：尺寸2I50a材质Q235；[σ]=205MPa，参数为:

A0=204cm2；Ix=2×46470cm4;Wx=2×1860cm3；SX=1084.1cm3;d=12mm

弯应力:σ=
Mpa<[σ]=205Mpa，满足要求。

τmax＝
=65Mpa<[τ]=120mpa，满足要求.

2.1.4..刚度验算

吉林省农村生活垃圾处理体系评价导则（吉林省建设标准化管理办公室主编 吉林省住房和城乡建设厅批准2020年12月21日）.pdf位移电算结果输出见下表：

杆端位移值(乘子=1)

10.000000000.000000000.001837610.000000000.001239320.00045585

跨中挠度不足2mm新泰梁场施工组织设计，满足要求。

吊杆采用φ32mm（PSB830）精轧螺纹钢筋，安全系数取2，每根φ32mm钢筋[P]=830×162π／2／1000＝334KN。

各吊杆拉力均不大于334KN，满足要求。