施工组织设计下载简介
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**层商业附着式升降脚手架专项施工方案2020.docx使用工况三层同时作业时取活荷载标准值2kN/m2，二层同时作业时取活荷载标准值3kN/m2
可变载荷：QK= L×H×3×2000=*m×2.1m×3层×2000N/m2=50*00N。
某商住楼桩基工程人工挖孔桩施工方案升降工况三层同时作业活荷载标准值0.5kN/m2。
可变载荷：QK= L×H×3×500=*m×2.1m×3层×500N/m2=12*00N。
WK=βz×μS×μZ×WO
高度修正系数μZ=2.2*(建筑物高度按250m，地面粗糙度按照C类)
一片冲孔网面积S=1.5m×2.5m=3.75m²
每5×5个孔一组，纵向共38组孔，竖向共2*组孔。
孔的个数n=38×2*×25=22800（个）
孔的面积得：S1=πR²=3.1*×3²=28.2*mm²
Φ*.0圆孔冲孔钢板网挡风系数φ=0.8。
高层施工升降平台风荷载体型系数：μS=φ×1.3=0.8×1.3=1.0*
Wk=1×1.0*×2.2*×300=*99N/m2
*.荷载合计：
按规范取：恒荷载分项系数γG=1.2，活荷载分项系数γQ=1.*。
S=γG SGK+γQ SQK=1.2×3*75*+1.*×50*00=1122*8N
载荷效应组合（计算活荷载标准值按照0.5kN/m2，因为大风天不允许施工，按照升降工况活荷载标准值计算即可）：
S=γG SGK+0.9（γQ SQK+γQ SWK）
=1.2×3*75*+0.9（1.*×12*00+1.*×*99×78）=12*281N
（2）坠落工况（坠落工况一般为升降工况下坠落，坠落工况下设计载荷应乘以附加载荷不均匀系数2.0，或乘以冲击系数2.0）：
S=γc（SGK+SQK）=2.0×（3*75*+12*00）=9*712N
9.2.2竖龙骨稳定性计验算
竖龙骨（80×*0×3.0矩形管）抗弯截面系数WX＝13.0*1cm3 ，Wy＝8.77*cm3 ，A=*.*08cm2，IX＝71.2**cm*，IY＝17.571cm* ，la＝2.5m , h=1.9m
imin＝＝1.*30cm
使用工况；不组合风荷载作用
每个机位的轴心压力设计值N=S=1122*8N
每个机位由*根竖龙骨承担，竖龙骨按最长间距L=2.5m计算
σ=N/(φA)=（1122*8/*）/ (0.375×**0.8)=75.5N/mm2≤[f]=205N/mm2
使用工况；组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=S/* =12*281/*=210*7N
MW=1.* MWK /10=（1.*×ωklah2）/10=1.*×0.*99×2.5×2.2/10=0.539KN·m
此弯矩由外侧单根竖龙骨承担则
σ=N/(φA)+ MW/W=210*7N/(0.375×**0.8)+539000N·mm/877*mm3
=85+*1.5=1**.5N/mm2 ＜[f]=205N/mm2
9.2.3龙骨板单元设计验算
竖龙骨间距不大于2.5m，龙骨板长度为2m、宽度0.*m。
2m长龙骨板自重0.*kN,活荷载3kN/㎡。实际计算龙骨板长为2.5m，则龙骨板自重为：2.5*0.*/2=0.5KN
水平龙骨由2根*0×30×3.0矩形管抗弯，Wx=*.832cm3
活荷载标准值3kN/㎡
S=γaGSGk+γqQSQk=1.2×0.5kN+1.*×(3kN/㎡×2.5m×0.*m)
则在2m长度方向上线荷载qk=S/L=7.15kN/2.5m=2.75kN/m
按两端简支梁验算抗弯：
Mmax=qkl²/8=2.75kN/m×（2.5m）2/8=2.32kN·m
此弯矩由2根*0×30×3.0矩形管承担
σ== 2.32kn·m/ （*.832cm³×2） =1*9.8N/mm²˂215N/mm²
9.2.* 二级内挑设计计算
二级内挑长度为1.5m,机位最大跨度*m,在架体的使用过程中，在二级内挑板外侧斜拉2根卸荷拉杆；二级内挑的材料与标准走道板的材料相同。
由龙骨板荷载计算可知，二级内挑板自身强度满足受力要求；现对二级内挑稳定性进行受力验算。
FA=1.5m×*m×3KN/㎡=18KN
卸荷拉杆的所受拉力为F；
则3F×sin*8.5°=FA=18KN
F=FA/3sin*5.9°=*.*KN
卸荷拉杆的规格为∅*8
经机械手册查的Ф*8钢管截面积为*.2*cm²，则其破断拉力F=8*800N＞F拉=**00N，符合要求。
机位最大跨度*m，二级内挑由5块0.*m宽走道板组成，每块走道板由2个汽车合页100mm×100mm固定。
汽车合页所受荷载Fx=FA/10tan*5.9°=0.81KN
汽车合页的销轴直径为10mm；取2个抗剪面，[f]＝205N/mm2，
抗剪面积为s=3.1*×0.5×0.5×2=1.*7cm²
则其所受剪力f=810/1*7=*.9N/mm2＜205N/mm2
总焊缝长度：ΣL=30mm×2=*0mm
焊缝有效高度：he=0.7hf=0.7×*=*.2mm
承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV=FX=810N
fv=FA/helw=810N/heΣL=810N/（*.2mm×*0mm）=3.2N/mm2＜[τp’]=118N/mm2
9.2.5 下挂座承重螺栓设计计算
下挂座与架体、导轨用*个M1*螺栓连接。
每个挂座通过*个M1*螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2， 连接螺栓承载抗剪验算为
τ＝S/（*×201）＝9*712/（*×201）＝78.*N/mm2＜[τ]＝125N/mm2
采用*0×3方管组合，长度7*0mm，*0×3方管WX＝12.2cm3 IX＝37.1*cm*
提升荷载S＝9*712N，两端固接，Mmax＝PL/8=9*712N×0.7*m/8=8998N•M
σ= Mmax/ （Wx×2×2）=8998N•M/（12.2cm3×2×2）=18*.*N/mm2<[f]=215N/mm2
9.2.* 导轨及导轨与架体连接螺栓受力计算
导轨制作为成型框架，主要承受垂向荷载。具体受力见计算简图,按“容许应力设计法”进行计算：
f≤[f]、τ≤[fv]
导轨制作材料为双拼*.3#槽钢，主要参数为：截面积 AS1＝8*5.1mm2,
导轨小横杆为φ25圆钢，截面积 ：AS3＝*90.*mm2。
许用应力[f]＝ 215 N/mm2 ，[fv]＝125 N/mm2
（1）、导轨承载计算：
使用状态下（按考虑风载荷效应组合） ：P1=S/2＝12*281/2＝*31*1N（导轨由两根槽钢组成）
σ1＝P1/AS1＝*31*1/8*5.1＝7*.7N/mm2＜[f] ＝215 N/mm2
小横杆件为φ25圆钢，AS3＝*90.*mm2
使用状态下（按考虑风载荷效应组合）：计算剪切应力：σ2＝P1/AS3×2面
＝*31*1/（*90.*×2面）＝**.*N/mm2＜[fv] ＝125 N/mm2
升降坠落工况状态下：σ3＝S/AS3＝9*712/（*90.*×2面）
＝9*.5N/mm2＜[fv] ＝125 N/mm2
3）、小横杆件焊缝抗剪计算
角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’=118 N/mm2
总焊缝长度：ΣL＝25×3.1*15×2＝157.1(mm)
焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×8＝5.*(mm)
升降坠落状态下为最不利状态：承受的荷载为：NV ＝S＝9*712N
fv＝NV/helw＝9*712/heΣL＝9*712/（5.*×157.1）
＝107.7(N/mm2) ＜[τp’]＝118N/mm2
由计算知，单个结构即可满足要求，导轨主框架内侧这样的结构不少于2个，承载完全满足使用要求。
*)、*.3#槽钢与立杆焊缝抗剪计算
总焊缝长度：ΣL＝*0×3.1*15×2＝377(mm)
焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×8＝5.*(mm)
升降坠落状态下为最不利状态：承受的荷载为：NV ＝S＝9*712N
fv＝NV/helw＝9*712/heΣL＝9*712/（5.*×377）
＝**.9(N/mm2) ＜[τp’]＝118N/mm2
由计算知，单个结构即可满足要求，这样的结构不少于2个，承载完全满足使用要求。
吉林省乒乓球学校综合楼施工组织设计（2）、导轨与架体连接螺栓抗剪验算：
每个导轨通过1*个M1*螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2， 连接螺栓承载抗剪验算为
τ＝S/（1*×201）＝9*712/（1*×201）＝33.7N/mm2＜[τ]＝125N/mm2
9.2.7附墙支座受力验算
附着式升降脚手架在使用工况时至少有2道附墙支座与建筑结构固定：
根据载荷效应组合：FA+FB=S=12*281N
考虑1.3的不均匀系数，单个附墙支座受力，则FA=1.3S/2=82083N
二级内挑出机位使用水平附墙支座，采用两根8#槽钢背对背组合，两个8#槽钢间隔焊接一块10mm厚钢板。
宁波明州医院施工组织设计角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’=118 N/mm2