施工组织设计下载简介

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附着式升降脚手架专项施工方案2020年.docx

==4.6mm˂2.6m/150=17.3mm。

9.1.4 上、下提升架承重螺栓设计计算

2021一建【经济】知识点速记200句.pdf提升架与架体、导轨用4个M16螺栓连接。

每个提升架通过4个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2， 连接螺栓承载抗剪验算为

τ＝P升/（4×201）＝30872/（4×201）＝39N/mm2＜[τ]＝125N/mm2

上提升架强度挠度计算：

采用两个8#槽钢背对背组合，长度600mm，8#槽钢WX＝16.1cm3 IX＝101cm4

提升荷载P升＝30872N，两端固接，Mmax＝PL/8=33182N×0.6m/8=2741.6N•M

σ= Mmax/ （Wx×2）=2741.6N•M/（16.1cm3×2）=85.1×106 N/mm2＜[f]=215N/mm2

Fmax==1.9mm＜600mm/150=4mm

9.1.5 导轨及导轨与架体连接螺栓受力计算

导轨制作为成型框架，主要承受垂向荷载。具体受力见计算简图,按“容许应力设计法”进行计算：

f≤[f]、τ≤[fv]

导轨制作材料为双拼8#槽钢，主要参数为：截面积 AS1＝1024.8mm2,

导轨小横杆为φ25圆钢，截面积 ：AS3＝490.6mm2。

许用应力[f]＝215 N/mm2，[fv]＝125 N/mm2

使用状态下：P1=P使/2＝57772/2＝28886N（导轨由两根槽钢组成）

σ1＝P1/AS1＝28886/1024.8＝28.7N/mm2＜[f] ＝215 N/mm2

小横杆件为φ25圆钢，AS3＝490.6mm2

使用状态下：计算剪切应力：σ2＝P1/AS3×2面＝28886/（490.6×2面）

＝30N/mm2＜[fv] ＝125 N/mm2

升降坠落工况状态下：σ3＝P坠/AS3＝61744/（490.6×2面）

＝63.8N/mm2＜[fv] ＝125 N/mm2

3）小横杆件焊缝抗剪计算

角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2

总焊缝长度：L＝25×3.1415×2＝157.1(mm)

焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)

升降坠落状态下为最不利状态：

承受的荷载为：NV ＝P坠＝61744N

fv＝NV/helw＝61744/heΣL＝61744/（4.2×157.1）

＝95(N/mm2) ＜[τp’]＝118N/mm2

由计算知，单个结构即可满足要求，导轨主框架内侧这样的结构不少于2个，承载完全满足使用要求。

（2）导轨与架体连接螺栓抗剪验算：

每个导轨通过10个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2， 连接螺栓承载抗剪验算为

τ＝P使/（10×201）＝57772/（10×201）＝29.3N/mm2＜[τ]＝125N/mm2

9.1.6 异形附墙支座反力计算

架体相对于支座的正常偏心距离为400+330=730mm。

FA+FB＝P使＝57772N

考虑3个固定附着支座不是均匀承载的情况,不均匀系数取1.3。

则FA＝57772×1.3/3＝25034N

9.1.7异形附墙支座焊缝计算

架体载荷由3个附墙支座承担，每个附着支座承担：

拉力：F拉=FA×1.414=35398N

角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2

（L50*50）总焊缝长度：ΣL＝50×4＝800mm

焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)

承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝P升＝30872N

fv＝S拉/helw＝35398/heΣL＝35398/（4.2×800）

＝12.22(N/mm2 ) ＜[τp’]＝118N/mm2

9.1.8 穿墙螺栓强度计验算

（1）连接附墙支座螺栓强度验算：

普通螺栓：“(Nv/NbV)2+(Nt/Nbt)2]1/2≤1”

“螺栓连接的强度设计值” 螺栓的许用应力值为：

fbt＝170N/mm2 ，fbv＝140N/mm2

承受剪力为：NV＝FA＝25034（N）

承受拉力为：按荷载最不利情况，偏心G＝0.73m考虑时计算：

架体上部最大悬臂高度：5.0m，风载面积为：A=5.5×5.0=29m2

风载为：F风=29×Wk＝29×558.5N/m2 =16196.5N

组合风荷载的最大水平力为：F=Nt+F风=35584N

Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×322×140/4＝112591.4(N)

Nbt＝ntde2πfbt/4＝282×π×170/4＝115662.9(N)

其中：nv＝1，nt＝1

则：(Nv/ NbV)2+(F/ Nbt)2]1/2

=[(30872/112591.4)2+(35584/115662.9)2]1/2=0.38≤1。

（2）升降时螺栓的受拉和受剪强度计验算：

即：f＝Nt/A≤[fbt]，fv＝NV/A≤[fbv]

考虑最不利情况，按荷载最不利情况，偏心G＝0.73m考虑时计算:

承受拉力：Nt＝GP坠/L＝0.73×61744/3＝15024N

承受剪力：Nv＝33182N

则：f＝Nt/As＝15024/615＝24.8（N/mm2) ＜[f]＝170N/mm2，满足使用要求，达到抗倾覆能力。

fv＝Nv/As＝33182/615＝47.7(N/mm2)＜[fv]＝140N/mm2，满足使用要求

（3）防坠落时卸荷支顶器根部螺杆的抗剪力计算

使用时：P使＝γb×(P静＋P活)＝1.05×(28540＋29232)＝57772N

升降时：P升＝P静＋γa×L×H×Wk＝28540＋1.2×6×0.60×558.5＝30872N

防坠时：P坠＝γc× P升=2×30872＝61744N

小于M20螺栓的双面许用安全抗剪力 Nbv＝nvπd2×fbv/4×2面＝π×202×140/4×2面＝87962.0N，满足使用要求。

9.1.9 吊挂件螺栓强度验算

普通螺栓： “ (Nv/ NbV)2+(Nt/ Nbt)2]1/2≤1 ”

Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×322×140/4＝112591.4(N)

Nbt＝ntde2πfbt/4＝282×π×170/4＝115662.9(N)

剪力：NV＝P升＝30872（N）

由于吊挂件呈45度角，组合风荷载最大水平拉力F：F= 35584N

Nt=F＝35584 N

=[(30872/112591.4)2+(35584/115662.9)2]1/2=0.36≤1，

9.1.10 吊挂件及吊索验算

（1）上吊挂件销轴受剪设计计算：

吊挂件销轴采用Φ28的Q235A圆钢轴，[f]＝170N/mm2，[fv]＝125N/mm2

受剪截面积：As＝615mm2

吊挂件提升时承重：P升＝30872N

f＝30872/(2×615)＝25.43(N/mm2)＜[f]＝170N/mm2，满足使用要求

（2）上吊挂件焊缝强度计验算：

角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2

总焊缝长度：ΣL＝200×4＝800mm

焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2mm

承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝P升＝30872N

fv＝NV/helw＝30872/heΣL＝30872/（4.2×800）＝9.31（N/mm2) ＜[τp’]＝118N/mm2，满足使用要求。

9.1.11 抗倾覆验算

9.1.12 提升钢丝绳安全系数验算

提升钢丝绳采用Φ20的6×37规格，其破断拉力为P破=246000N；

提升载荷P＝F静＋5.5×H×558.5＝23783.3＋5.5×0.60×558.5＝25727N

安全系数：P破/P=246000N/25727N =9.5>8,满足安全要求。

9.1.13 水平附墙支座受力验算

水平附墙支座采用两个8#槽钢背对背组合，长度1m，8#槽钢WX＝16.1cm3，IX＝101cm，两个8#槽钢间隔500mm焊接一块6mm厚钢板。

Mmax＝FAL×1.3/8=25179.2N×0.5m×1.3/8=2046N•M

σ=Mmax/（Wx×2）=2046N•M/（16.1cm3×2）=63.5N/mm2＜[f]=215N/mm2

砖砌体施工组织方案角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2

总焊缝长度：ΣL＝50×4＝200mm

焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)

承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝P升＝33598N

fv＝S拉/helw＝33598/heΣL＝33598/（4.2×200）

＝40N/mm2 ＜[τp’]＝118N/mm2

9.2爬架最不利机位边梁受力验算

9.2.1计算单元的选择:

本方案按照使用工况和提升工况分别进行验算，验算的主要内容为螺栓杆的受拉受剪强度验算与其接连的混凝土的局部受压强度验算，根据机位布置以及建筑结构情况，由于悬挑梁的配筋较小，故选取1#楼41号机位间距较大梁配筋较小的阳台处机位,进行最不利验算DB／T29-6-2018 天津市建设项目配建停车场（库）标准(完整正版扫描、清晰无水印).pdf，机位跨度为5.4m。