施工组织设计下载简介
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淄博明发世贸中心北区一标段3#楼悬挑脚手架施工方案.docx6 、紧急事故处理结束后，事故发生所在单位的负责人应在24小时内写出《事故调查报告》上报公司，并妥善处理善后事宜。
当发生高空坠落、坍塌造成人员伤害时立即启动本预案。（根据事态状况，是否需要社会救援由总指挥确定）。
事故就是命令，安全事故发生后安全小组人员积极主动进入自己的救护岗位，完成救护救援工作。
13.6 最近就医路线
项目地处淄博市张店区华光路以南，人民西路以北，心环西路以西，上海路以东。距离该项目约5公里位置有淄博市第六人民医院，8.7公里处有淄博市中心医院小洋山综合服务中心施工组织设计（13层、框架剪力墙结构）_secret，预计车程15~25分钟；淄博市中心医院为三甲医院，具备高空坠落、烧伤、创伤、电伤等综合抢救能力。
与淄博市第六人民医院交通线路
与淄博市中心医院交通线路
第十四章 计算书和相关图纸
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×2.8，
连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.20kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，
建筑物内锚固段长度2.60米，支承点到锚固中心点距离为2.20米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.200×1.500/3=0.100kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.100+1.4×1.500=2.263kN/m
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.263×0.9002/8=0.229kN.m
σ=γ0M/W = 1.000×0.229×106/4247.0=53.941N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.036+0.100+1.500=1.635kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.635×900.04/(384×2.06×105×101928.7)=0.665mm
小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值 P1=0.036×0.900=0.032kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.200×0.900×1.500/3=0.090kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.032+1.2×0.090+1.4×1.350)/2=1.018kN
大横杆计算简图
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.036)×1.5002+0.267×1.018×1.500=0.415kN.m
σ=γ0M/W = 1.000×0.415×106/4247.0=97.820N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.036×1500.004/(100×2.060×105×101928.700)=0.06mm
集中荷载标准值P = (0.032+0.090+1.350)/2 = 1.472kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1471.950×1500.003/(100×2.060×105×101928.700)=4.46mm
V=V1+V2=4.513mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
γ0R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
γ0 —— 结构重要性系数；
横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.200×0.900×1.500/2=0.135kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN
荷载的计算值 γ0R = 1.000×(1.2×0.053+1.2×0.135+1.4×2.025) = 3.061kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001
NG1 = 0.100×17.000=1.702kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.20
NG2 = 0.200×4×1.500×(0.900+0.400)/2=0.780kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16
NG3 = 0.160×1.500×4=0.960kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.500×17.000=0.255kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.697kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.600
经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.300×1.250×0.600 = 0.225kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.697+0.9×1.4×4.050=9.539kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.697+1.4×4.050=10.106kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 1.4×0.6×0.05ξWklaHc2
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
ξ —— 弯矩折减系数；
Hc —— 连墙件间竖向垂直距离 (m)。
洛正制药厂GMP项目施工组织设计经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=1.4×0.6×0.05×0.40×0.225×1.500×5.400×5.400=0.165kN.m
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.106kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径三台县芦溪镇市政基础设施恢复重建------芦溪水厂工程项目施工组织设计，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；