标准规范下载简介

GBT50938-2013 石油化工钢制低温储罐技术规范

1.0.2本条中的“碳氢化合物”是指大气压力为101kPa时沸点 温度低于0℃的介质，如甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、乙烯、丙烯、丁二 烯，也包括液化天然气（ILVG）和液化石油气（LPG）。本规范不涉 及储存液氧、液氮、液氩的低温储罐

2.0.10单容罐定义为带保冷层的液体主储罐或液体主储罐和蒸 气储罐组成的储罐。液体主储罐能适用储存低温冷冻液体的要 求，蒸气储罐主要是支撑和保护保冷层，但不能容纳液体主储罐泄 漏出的低温冷冻液体。 2.0.11双容罐定义为由液体主储罐和能限制泄漏液体但不能限 制泄露气体的次储罐组成的储罐。液体主储罐和液体次储罐都能 适应储存低温冷冻液体，在正常操作条件下，液体主储罐储存低温 冷冻液体。液体次储罐能够容纳内罐泄漏的冷冻液体，但不能限 制液体主储罐泄漏的冷冻液体所产生的气体排放。 2.0.12全容罐定义为由液体主储罐和既能限制泄漏液体也能限 制泄露气体的次储罐组成的储罐。液体主储罐和液体次储罐都能 适应储存低温冷冻液体，罐顶由外罐支撑。在正常操作条件下，液 体主储罐储存低温冷冻液体，液体次储罐既能容纳冷冻液体，又能 限制液体主储罐泄漏的冷冻液体所产生的气体排放。 2.0.19蒸气储罐的定义是在正常操作工况下，单容罐、双容罐或 全容罐中能够容纳蒸发气体的“部分”。此“部分”可以是一个完整 的储罐、一个罐顶或罐顶与上部罐壁的组合结构，使用者应根据所 选取的储罐类型来确定。

2.0.10单容罐定义为带保冷层的液体主储罐或液体主储罐和蒸 气储罐组成的储罐。液体主储罐能适用储存低温冷冻液体的要 求，蒸气储罐主要是支撑和保护保冷层，但不能容纳液体主储罐泄 漏出的低温冷冻液体。

2.0.11双容罐定义为由液体主储罐和能限制泄漏液体但不能限 制泄露气体的次储罐组成的储罐。液体主储罐和液体次储罐都能 适应储存低温冷冻液体，在正常操作条件下，液体主储罐储存低温 冷冻液体。液体次储罐能够容纳内罐泄漏的冷冻液体，但不能限 制液体主储罐泄漏的冷冻液体所产生的气体排放

GB 51276-2018 煤炭企业总图运输设计标准2.0.12全容罐定义为由液体主储罐和既能限制洲脑亿

制泄露气体的次储罐组成的储罐。液体主储罐和液体次储罐都能 适应储存低温冷冻液体，罐顶由外罐支撑。在正常操作条件下，液 体主储罐储存低温冷冻液体，液体次储罐既能容纳冷冻液体，又能 限制液体主储罐泄漏的冷冻液体所产生的气体排放

全容罐中能够容纳蒸发气体的“部分”。此“部分”可以是一个完 的储罐、一个罐顶或罐顶与上部罐壁的组合结构，使用者应根据 选取的储罐类型来确定。

析方法，因此不宣建造大型的低温

算分析方法，因此不宜建造大型的低温储罐

3.2.4本条要求建在抗需设防地区的低温

响。依据《中华人民共和国防震减灾法》等有关法律法规和国家现 行的有关强制性标准，在附录C中对石油化工低温储罐的抗震设 计提出了基本要求，

3.2.5预应力混凝土结构储罐应设有隔气层，没有设置隔气层的 预应力混凝土结构的液体密封性，应由混凝土受压区来保证.详见 本规范第6章。

3.2.5预应力混凝土结构储罐应设有隔气层，没有设置隔气层

3.2.6基于将严重的泄漏风险降至最低的设计原则，所有

3.2.7不宜在液体主储罐和液体次储罐之间设置如导向、支柱等

3.2.8液体主储罐设计应在设计液位上方留有不小于300mm

的空间，是为了防止地震时液体被晃出罐外，因此实际该空间的高 度应高于液体晃动波高，

3.2.9在储罐寿命期内的不同阶段（如建造、水压试验、运行等

壁高度较大，其抗非平面倾斜的能力较钢制储罐大得多，故对储罐 周边差异沉降未做限制

隙允许空气循环。在这种情况下，可能不需要加热系统。如果选 用地面基础，应设置加热系统来保证基础任何部位的温度不低于 0℃。管路布置和加热系统的适当余可确保在一条加热带失效 或回路失效时.仍能满足上述要求

3.2.11对于混凝土次储罐（如全容罐），如果设有刚性基础墙，可

3.2.13本条提示低温储罐应设置雷电防护措施。

3.2.15本条提出低温储罐的设计应考虑的载荷，设计#

列的正常载荷进行合理的组合，目的是在设计中计人所有可育 储罐建造、试验、冷却、正常操作和加热过程中产生的组合载荷

甚微，一般不考虑腐蚀，本条是要求使用本规范的各方要充分 介质的特性。

4.1.+钢的冶炼方法直接影响钢材的最终性能，本条借鉴了1

4.1.+钢的冶炼方法直接影响钢材的最终性能，本条借鉴了低温 压力容器对钢的冶炼要求，

·以珀唯的唯皮 罐顶等.在正常操作时，其温度应高于最低设计温度，但出现异 常下况时.温度将会较低.因此本条提出了按最不利的「况来 确定。

（2）fcm为抗拉强度，按以下两种情况确定： 1）混凝土强度等级≤C50/60时fcm=0.30×fck²3； 2）混凝土强度等级>C50/60时fctm=2.12×ln［1+ (fem/10)]; （3）E.为弹性模量，E.m一22（J./10）".，.按MPa计。 而现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中混凝土 抗压强度均指立方体抗压强度.本条依照混凝土立方体抗压强度 指标，并参考目前国内部分已建项国资料制订

4.3.6根据目前国内已建项目得知，低温混凝土的配合比均为

准《混凝土结构设计规范》GB50010、《T业建筑防腐蚀设计规范 GB50046的相关规定

5.1.2～5.1.9这八条币规定的备种受力状态下的最大许用应力

6.1.1、6.1.2现行国家标准《T程结构可靠度设计统··标准》 GB50153大量借鉴了欧洲标准EV1990：2002的内容，本身就说 明了现行国标体系与欧洲标准有很多相通之处.即都是采用以概 率理论为基础的极限状态设计法.以可靠指标度量结构构件的可 靠度.采用分项系数的设计表达式进行结构设计

6.1.3本条规定的日的是要确保混凝十构件有见够的承载力

以及混凝士构件的裂缝宽度满足施工阶段与正常条件下的要求， 且当出现介质泄漏的紧急条件时，混凝士构件能够满足绍构变形 与液密性的要求

凝土结构的环境类别可一对应，故本条对混凝土耐久性方面的 要求完全按《混凝土结构设计规范》GB50010的规定。

混凝土最大裂缝宽度Wma的限制值（mm

注：1环境暴露等级为.1 久性不受裂缝宽度的影响.该值只用来保 证外观的可接受性.如果在外观没有要求.则此值可不考虑 2在该环境塞露等级下，还应校核准水久值组金下的卸载过程

表3混凝士的环境暴露等级分类

前国内部分已建项自资料、现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010的相关规定。

4罐壁与基础各种连接方式的优缺点

6.3.9~6.3.123

目前国内部分已建项目资料、现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的相关规定

7.1.1本条第1款，储罐正常操作时，因热量渗人保冷系统导致 冷损失的因素包括：介质温度、环境温度、气候条件、热传导、热对 流、热辐射及冷桥等。 7.1.2、7.1.3在各种T况的作用下，对储罐保冷性能的评估，仅 采用单一的材料性能试验不够充分，可采用模拟试验进行补充。 7.1.4可采用多种保冷材料。各种不同材料之间，其材料性质 异，即使在同类材料间也存在较大差别，因此本部分范围内，仅对 材料选择方面给一般性指导

大。因此，应阻止水蒸气渗透或将其减少到最小。对于大多数的保 冷，其外表面应设置有效的水蒸气隔离层，以消除水蒸气的渗透或使 其减少到最小。这种隔离层可单独设计，亦可作为保护层的·部分 如果某种保冷自身具备足够的气密性，则可不设置水蒸气隔离层

7.3.1～7.3.3选择不同类型储罐及对罐底、罐壁、罐顶等各构件 的不同考虑，将导致保冷设计截然不同。每种类型储罐的具体要 求很难规定：因此本节所述仅为一般要求。 作为整个储罐保冷设计的一部分，项目规定应清楚地说明储罐具 体型式、储罐构件、所选的保冷材料以及与项目相关的其他附加要求

7.3.4保冷系统结构设计应根据许用应力理论进行，但当地震影

7.3.6本条第2款，较低规定极限值为平均值减去两倍的标准偏差。

承载系数PLDF，取蠕变实验的压缩应力等于标准抗压强度6、与允许 承载系数PLDF的乘积，确认蠕变试验在该压应力作用下，在储罐设 计使用年限内，保冷材料的蠕变不超出材料的比例极限或材料厚度的 5%两者中的较小值。若蠕变高于规定限值，则材料必须在较低压应力 下重新进行实验，满足上述要求时的假定PLDF值为该材料的PIDF。

7.3.8本条提到的其他载荷包括：储罐保冷结构同时承

直力和水平力引起的剪应力；储罐保冷结构由于承受由风载、温度 变化、变形等产生的应力

7.3.10、7.3.11这两条提出了环梁和罐底保冷时，需要考虑的各 种载荷工况以及基础底部的平整度和采用辅助材料提高承载力及 传递荷载能力的基本条件。

7.3.10、7.3.11

7.3.12、7.3.13罐壁保冷固定的方法和强度应考虑：

（1）自身的固定载荷（包括外保护层）； （2）风载荷； （3）太阳辐射、雨、雪、冰的影响； （4）固定于内罐外壁上的保冷，如弹性毡用于减小环形空间内 松散填充保冷材料对内罐产生的压缩载荷； （5）在以松散填充材料作为保冷的情况下，保冷厚度常常根据 实际情况进行规定（环形空间内最小工作空间）。 内罐外壁上使用弹性毡是为了降低因储罐循环荷载或可能的 停车（膨胀）而导致内罐外部压力增加。

金属部件建造、检验和验业

8.2.89%Vi钢焊接过程中会产生磁偏吹，控制剩磁的主要自

8.2.89%Vi钢焊接过程中会产生磁偏吹，控制剩磁的主要目的 是避免在焊接过程中产生磁偏吹

8.2.89%Vi钢焊接过程中会产生磁偏吹，控制剩磁的主

8.3.2本条第1款，由于高强钢的率硬倾向较天，采用火焰切割

8.3.2本条第1款.由于高强钢的萍硬倾向较大，采用火焰切割 坡口时，在坡口表面易产生硬化层.为了保证焊接质量，提出去除 表面硬化层， 本条第1款，罐底弓形边缘板对接焊缝附近是储罐最易发生 事故的部位，因此，除对罐壁与罐底之间的焊缝特别加以注意之 外，对罐底马形边缘板的对接接头也必须特别予以注意，因此提出 了马形边缘板探伤要求

8.4.3控制罐底变形的措施有很多.合理的焊接顺序是最基本也 是最经济的一种做法，当罐底边缘板带有垫板时，焊接顺序为，先 焊接边缘板对接焊缝外侧300mm，剩余部分待罐壁与罐底之间焊 缝焊接完毕后焊接，最后焊接收缩缝，如罐底边缘板不带垫板，则 应将边缘板对接焊缝一次焊完。为了保证罐底焊接后的平整度， 在进行长缝和通长缝焊接时，施工单位可以选择用背杠加固

8.5.3本条是关于焊接工艺评定冲击试验的规定。关于焊接T

8.5.49%Ni钢焊接.T艺评定抗拉强度的规定是参用

8.6.9本条第3款是说肥皂泡的试验应在设计压力下进行，同时 是在气压试验后进行。 8.6.11对于9%Ni钢类材料的超声检测，应制订专用工艺。制 订时可以参照API620的有关条款。

9.0.4钢筋定位架应有足够的强度和刚度保证所支撑的钢筋和 位置准确及混凝土保护层厚度尺寸，并且定位架应不致产生渗漏 通道而影响结构的整体液密性。 9.0.5本条考虑埋件设计及施工的需要，增设了第2款后埋件的 技术要求。现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162 规定各种后埋件的常温下的施工要求，考虑到低温罐的工作温度， 对处于低温工作区的永久性埋件材料（预埋件及结构胶）提出了耐 低温的性能要求。 9.0.7本条考虑到低温罐对混凝土抗裂及裂缝控制要求较高，增 加了冬季施工应符合现行行业标准《建筑工程冬季施工规程》 JGJ104的规定。 9.0.8为保证涂层与混凝土粘结牢固，本条规定了清理混凝土表 面的施工要求。 9.0.9本条规定了罐壁预应力系统对于设计未规定的施工实施 的工艺要求。 9.0.10、9.0.11罐壁与基础底板连接部位，罐壁与罐顶的连接部 均属易开裂部位，宜整体浇筑。

位置准确及混凝土保护层厚度尺寸，并且定位架应不致产生渗漏 通道而影响结构的整体液密性。 9.0.5本条考虑埋件设计及施I.的需要，增设了第2款后埋件的 技术要求。现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162 规定各种后埋件的常温下的施工要求，考到低温罐的工作温度。 对处于低温工作区的永久性埋件材料（预埋件及结构胶）提出了耐 低温的性能要求。

9.0.7本条考虑到低温罐对混凝土抗裂及裂缝控制要求较高，增 加了冬季施工应符合现行行业标准《建筑工程冬季施工规程》 JGJ104的规定。

9.0.8为保证涂层与混凝土粘结牢固，本条规定了清理混凝土表 面的施工要求。

9.0.9本条规定了罐壁预应力系统对于设计未规定的施工实施 的工艺要求。 9.0.10、9.0.11 罐壁与基础底板连接部位，罐壁与罐顶的连接部 均属易开裂部位，宜整体浇筑。

10.1.6本条第3款规定压力泄放系统应具有一定的泄放能力，

10.1.6本条第3款规定压力泄放系统应其有一定的泄放能力， 是为了保证储罐试验正压和负压不大于设计中规定的压力。 本条第4款规定底部土壤条件，确定充液速度，主要是防止产 生过大的不均匀沉降。 本条第5款第3）项规定双容罐和全容罐的内罐均应设置观 测点，是为了保证在观测外罐的同时监测内罐沉降

JGJ312-2013医疗建筑电气设计规范.pdf在EV14620标准7.1.3条第5自然段中.对此也提出了具 体要求。

在EV14620标准7.1.3条第5闫然段中.对此也提i了具 体要求。 C.0.3外罐为钢筋混凝土结构的次储罐属构筑物范畴.鉴于储 罐结构发生破坏后的危害程度，按现行国家标准《石油化工建（构） 筑物抗震设防分类标准》GB50453的要求，应将其抗震设防分类 划分为乙类

在EV14620标准7.1.3条第5闫然段中.对此也提f了具 体要求，

C.0.4本条是参考EV14620标准和API620标准的有关条

C.0.6本条中对主储罐在设防地震水准下给出的4%阻尼比，是 根据中国石化工程建设公司与中国建筑科学研究院等单位共同完

成的“石油化工钢制设备结构阻尼比研究”课题的研究成果给 出的。 理论研究和结构振动试验表明，对同一试验结构当随着输入 的地震加速度增加时.结构变形加大.结构的阻尼比也增加。例 如，当输人的加速度从0.1g到0.4g时，其结构的阻尼比为0.1g 时的2倍～3倍或更多.这已由多个试验所证实。据此并参考《日 本高压瓦斯设备抗震设计标准》、EN14620标准和API620标准 打的有关规定，对钢筋混凝土结构的次储罐在罕遇地震水准下的 组尼比可按10%取值， C.0.7采用隔震和消能减震设计，可减小结构的水平地震作用， 国内外大量的试验和丁程实践表明，采用隔震和消能减震设计可 使结构的水平地震加速度反应降低60%左右，从而消除或有效减 轻结构的地震破坏。目前GB 50160-2008(2018年版) 石油化工企业设计防火标准，采用隔震和消能减震设计的低温储罐 在我国已有应用