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31.《交流电气装置的接地设计规范》GB50065-2011

地下水可以填充土壤中的空隙，增大土壤的散流面积，缩短土壤的散流通道，这是地下水影响 土壤电阻率的原因。土壤的湿度越大，土壤电阻率越低，含有丰富导电离子的地下水对土壤电阻率 的影响更加明显。在有地下水的地区可以采用深水井接地技术来降低接地电阻。它是利用水井积水

的原理制作的接地极，如图10所示。在地中挖一深并，在并壁内布置不锈钢管或热镀锌钢管接地 极。钢管的直径约5cm，钢管壁上必须留有通水孔。利用钢管内的空间作为深水井的储水空间，钢 管的金属既是接地极的导体，又是深水井的井壁。另外水井的上端不能封死，必须留有通气孔以形 成压力差，确保地下水分子的运动，在接地极的周围形成明显的低电阻率区，从而降低了接地极的 接地电阻，

东土或季节干旱地区的情况而据工程实践新补充

要有足够的厚度，以满足接地装置设计使用年限的要求。已有的研究表明，土壤电阻率、类别、含 盐量、酸碱度和含水量等因素会导致钢材质接地导体（线）、接地极的腐蚀。确定变电站站址土壤 的腐蚀率是确定接地导体（线）、接地极截面尺寸的基础。接地设计应按站址当地土壤腐蚀条件选 择适当的材料和防腐蚀措施。表1给出了若干土壤腐蚀情况的参考值

T／CBDA 15-2018 电影院室内装饰装修技术规程接地导体（线）和接地极年平均最大腐蚀速率（总厚度）

4.5雷电保护和防静电的接地

5高压架空和电缆线路的接地

5.1高压架空线路的接地

6高压配电电气装置的接地

低压系统接地型式、架空线路的接地、电气装置的接地电阻和保护总等 电位联结系统

.1低压系统接地的型式

附录A土壤中人工接地极工频接地电阻的计算

表2接地电阻计算对比

表3接地电阻计算对比

附录B经发电厂和变电站接地网的入地故障电流及地电位升高的计算

变电站A发生内部接地故隔

表4～表9给出变电站接地电阻、杆塔接地电阻、不同地线材质、 不同进出线回数及线路档距 长度等对分流系数影响的计算结果。这一示例显示，只有采用专门的计算机程序通过数值计算方能 使入地电流等的计算获得较为接近实际的结果，进而为设计选择出较为合理的方案，

表4不同杆塔接地电阻时的分流系数

表5不同地线时的分流系数

表6不同进出线回数对应的分流系数

表7不同线路档距长度的分流系数

表8不同线路档数的分流系数

表 9不同系统阻抗的分流系数

接地网最大入地故障电流（c）的对称分量（a）和直流

对于非对称电流波，应根据其可能的电击暴露的最大时间来确定其等效有效值。根据有效非对 文障电流的定义，这个有效值I，可以根据下式确定：

F为在整个故障时间内，非对称电流的有效值；t为故障时间。 将式（13）代入式（14）可得：

地表高电阻率表层材料主要有砾石或鹅卵石、沥青、沥青混凝土、绝缘水泥。即使在下雨天， 泺石或沥青混凝土仍能保持50002·m的电阻率。建议在站内道路上敷设沥青或沥青混凝土，在设备 周围敷设鹅卵石。 特别应当注意，普通的混凝土路面不能用来作为提高表层电阻率的措施，因为混凝土具有吸水 性能，在下雨天其电阻率将降至几十欧姆·米。 随着高阻层厚度的增加，接触电位差和跨步电位差允许值的增加具有饱和趋势，即增加高阻层 享度来提高安全水平具有饱和性。因此要使接触电压和跨步电压的提高满足人身安全要求，还必须 将接地电阻降低到合适的值。地表高阻层的厚度一般可取10cm～35cm

附录D均勾土壤中接地网接触电位差和跨步电位差的计算

附录E高压电气装置接地导体（线）的热稳定校验

TCAP K + T. C=10 In( α,×p, K。+T.

附录F架空线路杆塔接地电阻的计算

中间注入雷电流的水平接地极：

DB34／T 3047-2017 普通干线公路施工标准化指南中心注入雷电流的士字形接地极：

L. = 7.683(pT)0379 /IM 0097

= 8.963(pT)0.379 / I μ

式中：T一一冲击电流波前时间（μs）， IM一一施加冲击电流的幅值（kA）； p一一土壤电阻率（2.m)。 裹有降阻剂后接地极的有效长度明显减小，约减小10%～20%。这是因为接地极裹有降阻剂后 相当于增大了接地极的截面积，有利于接地极的散流，因而有效长度减小。 计算裹有降阻剂的水平接地极的雷电冲击有效长度的公式： 单端注入雷电流的水平接地极：

雷电流的水平接地极：

中心注入雷电流的士字形接地极：

I。= 8.067(pT)0.379 / IM

GB／T 51358-2019 城市地下空间规划标准(完整正版、清晰无水印)附录 G 系数 k 的求取方法

附录」土壤和水的电阻率参考值