标准规范下载简介
37.《110~750kV架空输电线路设计技术规程》GB 50545-201010.1.22本条参考了国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009第
10.1.22本条参考了国家标准《建筑结构荷载规范》GB5
本规范表10.1.22风压高度变化系数μz，按下列公式计算得 出：
=1.000() 0.32 =0. 616() 0, 44 0.60
和现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99的规定， 所有杆塔结构的钢材均应满足不低于B级钢的质量要求。 由于厚钢板在热轧过程中产生的缺陷，当钢板与其他构件焊 接并在厚度方向承受拉力时，沿厚度方向可能会发生层状撕裂的 司题，所以本规范规定厚钢板应考虑采取防止层状撕裂的措施，例 如可采用乙向性能钢板、控制焊接应力、控制钢材的断面收缩率、 控制材料杂质含量、控制焊接工艺等措施。 我国现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017规定：当焊接 承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用乙向钢时DB15T 353.13-2020 建筑消防设施检验规程 第13部分：消防电梯系统.pdf，其材质应符合 现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T5313的规定。 现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011和现行行业标 隹《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81对厚度不小于40mm的钢 材，规定宜采用抗层状撕裂的乙向钢材。 设计人员可根据结构的实际情况考虑采取防止钢材层状撕裂 的措施。
越塔结构和钢管塔的法兰上有一定的应用经验。但是10.9级螺 栓在输电塔上应用的还不多，螺栓强度越高，硬度越高、脆性越大， 尤其是氢脆的可能性就越大，在满足强度要求的前提下，应特别注 意螺栓的塑性性能必须符合现行国家标准《紧固件机械性能螺 栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1的要求
10.2.5混凝土杆的混凝土强度等级是根据我国混凝土电杆的设 计经验确定的
10.2.5混凝土杆的混凝土强度等级是根据我国混凝土电杆的设
10.2.6按照现行国家标准《紧固件机械性能
柱》GB/T3098.1的规定，螺栓的直径暂按照不大于39mm考虑， 直径大于39mm的螺栓可参照执行。各个性能等级螺栓的材料 必须满足最小抗拉应力、最小屈服应力及一定的硬度值和塑性
能力。 本规范的杆塔构件连接螺栓的强度设计值是以上述标准为基 础，并参照国内外的使用经验和试验结果提出的。 钢材设计值是参考了现行国家标准《钢结构设计规范》 GB50017的规定。 10.2.7、10.2.8电力行业对拉线杆塔拉线的安全系数规定为 K=2.2。因此，按极限状态设计法的要求拉线（或金具）的抗拉强 度设计值（于）应按公式 KQ YR= f71. 4 KXf./1.57，上式中f.为拉线钢丝最小极限拉应力（N/mm²）； K为钢绞线绞合系数，7股线取K。=0.92；19股线取K。=0.90； YQ为可变荷载分项系数，取Q=1.4。
11.1.1~11.1.3这三条是根据现行国家标准《建筑结构可靠度 设计统一标准》GB50068确定的
11.2承载能力和正常使用极限状态计算表达式
11.2.1承载力极限状态设计表达式是根据现行国家标准《建筑 结构可靠度设计统一标准》GB50068规定的有关原则确定的。其 中的荷载效应分项系数G、YQ:和抗力分项系数R以及组合值系 数出等的取值不仅与《技术规程》规定的安全度有关，而且与可靠 指标β有关。在荷载标准值已经确定的情况下，条文中所规定的 各种系数值是不能随意改变的。 荷载标准值是指在杆塔结构的使用期间，在通常情况下可能 出现的最大荷载平均值。由于荷载本身具有随机性，因而使用期 间的最大荷载也是随机变量，原则上应用它的统计分布来描述 但是，鉴于目前的实际情况，除了风荷载有较详细的统计资料外， 其他的荷载只能根据工程实践经验，通过分析判断后，规定一个公 称值作为它的标准值。荷载设计值是用它的标准值乘以相应的荷 载分项系数之后的数值。 构件抗力分项系数R一般是包含在构件的材料强度设计值 （或者抗力设计值）之中，即材料强度设计值是由其标准值除以抗 力分项系数R后得出的。材料强度设计值f和标准值fk一般都 能在有关的国家标准中找到。当材料的和f值确定之后，抗力 分项系数R也就可以通过计算确定。例如Q235钢，YR=1.087； 其他钢，YR=1.111。一般混凝土的Yk平均值为1.354。
在规范编制中，根据《技术规程》的安全系数和容许应力与材 料的强度标准值和设计值之间的上述关系，采用“校准法”来进行 换算和比较，结果表明，本规范中所采用的各项系数是能够满足 《技术规程》的安全水平的（在对悬垂型杆塔的比较时，其中的R 和c所占比例是采用加权平均的计算方法，对于耐张型杆塔，则 略去的影响）。
11.2.2与正常使用极限状态有关的荷载效应是根据荷载
11.2.3本条是根据现行国家标准《构筑物抗震设计规范》G
50191和《电力设施抗震设计规范》GB50260的有关规定和线路 杆塔结构的特点制定的。SGE为永久荷载代表值，按照现行国家标 准《建筑抗震设计规范》GB50011确定
11.3.1杆塔挠度由荷载、施工和长期运行等原因产生，而从设计 上只能控制由荷载引起的挠度值。计算挠度限值的确定原则是使 常用的杆塔结构尺寸在荷载的长期效应组合作用下一般能满足的 要求
11.3.2本条是参照现行国家标准《混凝土结构设计规氵
11.3.3本条是按我国杆塔设计经验并参照美国标准《输电线路
11.3.4拉线混凝土杆允许最大长细比是根据国内电杆部件试验
单柱拉线铁塔主柱的允许长细比最初是根据丹汉二回和钟 线的使用情况，按22m塔高确定的；双柱拉线铁塔主柱的允许 细比是按丹汉一回和七奉线的使用情况确定的。许多工程实践
明此规定是合理的。 11.3.5大量工程实践证明热浸镀锌工艺是铁塔构件防腐的有效 措施。当选用其他防腐措施时，必须有足够资料证明其防腐性能 不低于热浸镀锌工艺，方可采用。
力，而且大量螺栓进入剪切面还影响铁塔的变形。因此，设计时应 使螺纹不进入剪切面。
围内的塔腿和拉线部位的连接螺栓采取防御措施
采用荷载的设计值进行计算，对地基的不均匀沉降、基础位移等采 用荷载的标准值进行计算
基础的安全度换算而来的。表达式中的基础上拨或倾覆外力设计 值TE，对可变荷载计入了荷载分项系数1.4，对永久荷载计入了 荷载分项系数1.2或者1.0。土壤分类与现行国家标准《建筑地 基基础设计规范》GB50007相一致
12.0.4根据杆塔的风荷载（可变荷载）为主的特点，经过测算，基
衔接。 12.0.5线路施工点分散，施工条件较差，对现浇基础不论配筋与 否其混凝土强度等级均规定不应低于C20。 12.0.6线路沿线岩石地基的岩性和完整程度通常存在较大差 异。由于在线路勘测期间工程地质人员野外对岩石地基的鉴别存 在局限性，所以，对配置岩石基础的杆塔位，在基坑开挖后必须进 行鉴定。条文中强调了必须对岩石逐基鉴定，保证设计的岩石基 础安全、可靠，这也是对选择合适基础型式、正确取定计算参数的 验证。 12.0.7在季节性冻土地区，其标准冻结深度可由地质资料提出 也可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定 产 产
12.0.5线路施工点分散，施工条件较差，对现浇基础不论配筋与
异。由于在线路勘测期间工程地质人员野外对岩石右地基的鉴别存 在局限性，所以，对配置岩右基础的杆塔位，在基坑开挖后必须进 行鉴定。条文中强调了必须对岩石逐基鉴定，保证设计的岩石基 础安全、可靠，这也是对选择合适基础型式、正确取定计算参数的 验证。
也可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定 确定。多年冻土地区所涉及的区域较少，本规范不作详细规定。
越杆塔基础可采用50年一遇；500kV输电线路和110kV～330kV 大跨越杆塔基础可采用30年一遇；其他电压等级输电线路和无冲 刷、无漂浮物的内涝积水地区的杆塔基础可采用5年一遇；当有特 殊要求时，应遵循相关标准确定。
12.0.9本条是根据以往工程实践经验提出的。防治措施可参照
现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191和《电力设施抗震 设计规范》GB50260的规定。 12.0.10转角塔、终端塔的预偏要根据杆塔结构的变形和基础设 计时地基出现的变形综合考虑确定，或根据工程设计、施工、运行 经验确定。 杆塔的变形与杆塔结构型式、转角度数、地基情况、导线型号 以及张力大小等有关，而加工因素和施工过程也会对杆塔的变形 产生影响
13对地距离及交叉跨越
13.0.1本条为强制性条文。导线与地面、建筑物、树木、铁路、道 路、河流、管道、索道及各种架空线路的垂直距离，《技术规程》是按 最高气温或覆冰情况求得的最大弧垂来计算。在制定过程中，有 毕单位提出是否可按导线允许温度来计算弧垂，理由是：第一，目 前电力系统负荷较重，导线有过热现象，应予考虑；第二，国际上许 多国家也是按导线允许温度设计的。对上述意见，经过研究认为， 最大弧垂的计算条件和间隔距离要求是相对应的，它决定了杆塔 的高度。多年来，按《技术规程》设计的线路，在对地距离和交叉跨 越方面，运行情况是好的。如果现在改为按导线允许温度来设计， 势必抬高了标准，增加了基建投资。 一般情况下导线截面是按经济电流密度选择的，常年运行时 导线温度是不高的，只在系统事故线路短期过载运行时导线温度 才能达到70℃。 因此，保留《技术规程》的计算条件是合适的。现再补充说明 以下三点： 1重覆冰区的线路，由于严重的冰过载或不均匀覆冰和验算 覆冰使导线弧垂增大，对跨越物或地面的间距减小，造成人身触电 伤亡，导线烧伤、线路跳闸等事故。如贵州六水线、水盘线，云南的 以东线，羊盘线、五镇线，湖南的双道线等均发生过这类事故。为 此，本条补充规定了对重覆冰区的线路，还应计算导线不均匀覆冰 和验算覆冰情况下的弧垂增大。 2为解决架线过程中，由于设计和施工的误差而引起导线对 地距离的减少，一般采用在定位过程预留“裕度”的方法来补偿。 在输电线路的设计和施工过程中，由于技术上和设备工具上
的原因，往往使计算所得的导线弧垂数值与竣工后的数值之间存 在着一定的差距。其产生的原因，概括起来可分为：测绘误差、定 位误差和施工误差三种情况。如果再细分一下，测绘误差又包含 有断面测量和制图展点两种误差。定位误差有模板刻制和图纸上 排杆位两方面的问题。施工误差则是由于工艺水平关系必然存在 的一种实际情况，它是由于划印压接不准，耐张绝缘子串量度不 准，以及温度计指示的气温数值不能代表导线的温度等原因产生 的。因此，杆塔定位时必须考虑“导线弧垂误差裕度”。该值视档 距大小、地形条件、断面图比例尺大小而定。一般情况下，可根据 线路电压等级确定。110kV及以下线路不宜小于0.5m，220kV 及以上线路不宜小于0.8m，大跨越尚应适当增加。 3大跨越的导线，其截面往往是按发热条件确定的。导线允 许温度远大于本条规定的一般线路的数值，而且大跨越在线路中 的地位文比较重要，因此为考虑电流过热引起弧垂增大的影响，故 补充规定了在大跨越段，确定导线至地面、建筑物、树木、铁路、道 路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离，应按导线实际能够达 到的最高温度计算最大弧垂。 提高导线允许温度到80℃时，按经济电流密度选择导线的线 路，应按50℃弧垂校验限距。 计算表明导线40℃～50℃弧垂差大于70℃～80℃弧垂差。 为简化按经济电流密度设计线路的工作，可在导线允许温度从 70℃提高到80℃时，将定位弧垂的温度相应从40℃提高到50℃。 这样的调整，对一般的平地档距，可以期望获得与现行规范相似的 良好配合和运行效果。 据IEEE1980年No.2的论文介绍，美国BPA公司也是按 50℃导线弧垂做定位设计。 验算覆冰条件、导线最高温度及导线覆冰不均匀情况下对被 交叉跨越物的间隙距离按操作过电压间隙校验。
13.0.2本条为强制性条文，说明
1导线对地距离。 1)110kV～330kV线路的对地距离是以不发生危险的电气间 隙放电事故，即考虑正常的绝缘水平来决定的。 如330kV在非居民区按城乡郊区在夏收季节若用汽车运输 时，按交通部门规定载高以4.0m计算，操作过电压的等效间隙取 1.95m，裕度取0.5m，则导线对地距离为：4.0十0.5十1.95= 6.45m。 如按日本规范计算（对地距离数值按每10kV增加0.12m计 算），现以220kV的对地距离数值为基准，得330kV导线对地距 离值为：6.5十11×0.12=7.82m。 此外，前苏联1972年《电工手册》规定取7.5m，加拿大标准取 8.25m。 根据上述情况，经讨论确定，330kV对地距离数值采用7.5m。 2）500kV输电线路导线对非居民区地面的距离除要考虑正 常的绝缘水平外，还要考虑静电场强的影响。 对高压输电线下静电感应的影响，各国考虑的原则和方法各 不相同。日本建设500kV线路时，对地距离是由静电感应来控制 的，考虑的原则是把线下可能出现的暂态电击，控制到人们没有感 觉或没有不舒服的水平，为此对地距离选得很高。美国和前苏联 则是先按绝缘要求选择对地距离，然后再作静电感应校核，要求人 在线路走廊内接触车辆或其他物体时不遭到损害，即符合电容耦 合流过人体的工频电流不超过5mA和4mA。在设计我国第一代 500kV线路时，对可能停留在线下的各种车辆做了模拟试验和试 验线路的实测试验，试验结果均表明对500kV线路在满足绝缘要 求的条件下，一般都能满足稳态电击电流小于5mA的要求。根 据当时在试验线路下所做的大量电击试验证明，由静电感应产生 的暂态电击，虽然不会危及人身安全，但给人们造成的刺激是明显 的，甚至可以很难受的，随着场强的减小，电击引起的疼痛也明显 减轻。从500kV线路电击情况的调查来看，基本上全属暂态电
击，因此认为对暂态电击水平亦应有所控制，考虑到影响暂态电击 的因素很多，除物体对地电容外，还与对地绝缘情况和气候条件等 因素有关。国际上至今也没有一个统一标准，为此决定从场强上 作一些限制，以减轻暂态电击疼痛程度。在1978年锦州会议决定 把第一代500kV线路下场强控制在10kV/m内。它相当于国外 已运行的500kV线路一般的场强水平。 最近儿年国外杂志和有关文献报导，各国也陆续把线下地面 附近场强作为设计高压线路的限制条件之一，由于考虑的原则和 制定标准的根据不同，在数值上相差很大。例如，1975年前苏联 规定500kV和750kV线下场强不得大于15k/m，跨越公路时不 得超过10kV/m。1980年美国能源部制定的《超高压和特高压电 气和机械设计标准》规定，交流超高压和特高压线下场强不能超过 12kV/m。1980年美国邦维尔电力管理局对新设计的第四代 500kV线路规定线下场强不得超过9kV/m，这些规定和我国第 代500kV对场强的要求基本一致。 至于输电线下的电场是否会对人有危害的生态影响的问题， 由于人们不可能长期停留在线下高场强的地方，故在建设第一代 500kV线路时，并无反映。但自前苏联1972年在国际大电网会 议上提出500kV变电站内的电场对运行人员可能有生态影响后， 在世界各地确有不少人开始研究输电线下的电场是否也会给人们 带来有害的生态影响，1980年国际大电网会议，根据已发表的研 究成果正式发出通告，说明现在有压线下的电场对人体无害，离充 许的电场值还有很大的安全裕度。 3）按全档距电场分布决定对地距离和最高场强的实际影响。 鉴于对线路线下电场的限制，主要出于减轻由暂态电击给人 们造成的不舒服感，没有涉及人身伤亡的问题，还考虑到人们在线 路走廊内从事农业劳动时，在各个地方停留的机会是均等的不可 能全集中在高场强的地方。如前所述，高场强区只占整个走廊中 很少的地方，它文只在气温最高弧垂最大时才出现在档距中央边
线外侧的狭长范围内，全年中气温最高的日子是有限的，而农事活 动季节性很强，春种秋收农忙季节气温不高，线路弧垂不是最大， 在考虑一个档距内的静电感应水平时，应综合考虑这些因素，为此 建议500kV线路跨越农田对地距离取10.5m。在该距离时线下 场强接近10kV/m的范围位于档距中央边相线下，两个狭长地段 约占总面积的百分之几，并且只在一年中气温最高时出现（见图 15阴影面积）。
地距离10.5m.离地面1m接近10kV/n
4）国外500kV线路线下实际场强。 国外关于高压输电线路跨越农田的场强，日本有跨越稻田的 场强取4kV/m～5kV/m的意见，根据前苏联500kV线路参数计 算得到的线下最大场强为11.4kV/m，英国400kV线路最大场强 在10kV/m左右。美国500kV线路各公司取值不完全一样，根据 搜集到的美国1965年至1980年间建成的37条单回500kV线路 参数，计算线下离地1m的最大场强，场强在5kV/m以下的有22 条，占计算线路总长的58%，场强在9kV/m～10kV/m的有9条 约占总长的30%，场强大于10kV/m的有6条，约占总长的12% 5）运行线路的电击情况是运行部门所关心的，1981年发表的 对美国和加拿大37个电力公司所属450kV以上线路的调查记录 中，运行电压450kV～550kV线路总长23887km，运行电压为 700kV～800kV线路总长4173km，线下地面最大场强，分别可达 11kV/m和12.5kV/m。调查结果表明，运行以来没有发生过暂
态电击引起的直接伤亡和二次事故。但由于电击给人造成疼痛和 凉慌而向电力公司提出申诉是有的，电力公司记录在案的申诉情 悦如表26所示：
表26北美500kV和750kV电击情况
上述调查是通过通信填表方式进行，电力公司记录的电击数 还不能完全代表运行以来总的电击数，但从两种电压等级电击数 对比来看，500kV电压级的电击数是较低的，从表26还可以看出 765kV线路运行时间和线路长度都较500kV线路短，但电击数大 于500kV线路。若折算成同样长的线路和运行时间，它的申诉率 为500kV的6.23倍。 1982年12月对已建成运行的500kV平武的线下电场进行实 测的结果表明，平武线线下实际场强较设计允许值低很多，主要的 原因是导线实际对地高度普遍比设计值高。抽查元锦辽工程部分 线段工程断面图亦发现这一现象，在被抽查的平地和山地两个线 段中，定位后的对地距离比设计要求高出0.5m及其以上的平地 占95%，山地占99%。分析原因除了在定位设计时按规定考虑对 地距离综合误差外，还有其他一些客观原因，例如，定位时为了躲 开沟渠或选择合适的建立塔地点，常使实际档距缩短，从而使对地 高度增加；线路跨越通信线或低压配电线时，为满足交叉跨越要求 亦使对地距离相应增加；此外，由于杆塔是按3m一级分档，选用 高一档杆塔时亦使对地距离无形增大。考虑这些因素后，500kV 三角排列线路按10.5m对地距离设计，建成后能在档距中央出现 10kV/m场强的档距是为数不多的。 2导线对山坡、峭壁、岩石的距离。 线路在交通困难地区、步行可达和不可达山坡的对地距离均
按操作过电压的放电间隙，再根据人体、物体的高度并考虑一定的 裕度而决定。如对目前投运的500kV线路大部分地区取值分别 为9、8.5、6.5m。 前苏联规程取7m和5m；日本规程为7.28m。 根据行业标准《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合） DL/T620—1997式（24)求得操作冲击50%放电电压U为：
2.0XV2X550 Uc=K,U,=1. 25 X =1125kV V3
13.0.5本条为强制性条文。场强取值高度与有关标准一致，条
经过各国大量的试验研究，到目前为止，普遍认为长期处于超 高压线路附近的电场中，对人体不至于产生不良影响：但本条仍规 定500kV及以上电压级线路暂不考虑跨越经常住人的建筑物.并 按运行线路实际情况，对500kV和750kV线路分别规定边相导 线地面投影外5m和6m以内不允许有经常住人的建筑物（日本规 定500kV线路边相地面投影3m以内不允许有住房），以策万全。 对被跨越的非长期住人建筑物和邻近民房，控制房屋所在位 置离地面1.5m处未畸变电场不超过4kV/m，以满足环保部门的 要求。根据实测，此时户内的电场小到接近于零。参照《技术规 程》规定：330kV线路同220kV线路一样，在某些情况下是允许跨 越房屋的。330kV线路线距一般为7m、8m和9m，若被跨越的民
房高度为4m或5m，线路架线相应的高度为11m或12m，其相应 的最大地面未畸变场强如表27
表27线下最大地面未畸变场强
可见，330kV线路跨越民房时，其最大地面未畸变场强在 4kV/m上下。500kV线路即按此经验选取4kV/m作为界限，多 年来华东地区以及国内其他地区的绝大部分500kV线路拆迁房 屋的实际标准均为4kV/m。 我们曾对某500kV线路工程的拆迁房屋数量进行统计分析， 该线路导线排列为三角排列，常用悬垂型杆塔的横担宽度为14m， 仅为水平排列导线横担长度的60%左右，若场强取3kV/m为界 限，则拆房费用还要增加12.5%，相当可观。近年来，拆房费用不 断上涨，华东地区线路拆房费甚至高达2000元/m²以上。并且还 涉及大量政策处理和住房建设问题，直接影响整个工程的进度。 13.0.6为满足对环境保护的要求，按有关规定：输电线路经过经 济林木或树木密集的林区时，应按树木生长的自然生长高度，采用 高跨原则。林木的自然生长高度，需经调查收资，并取得当地林木 管理部门的认可。对于高跨绿化带困难且不经济时，可与有关部 门协商考虑更换树种。 导线与树木、果树、经济作物的垂直距离、净空距离，都为电气 安全绝缘间隙加上一定的裕度而计算得到的。 13.0.7本条文是按架空输电线路与弱电线路接近和交叉装置规 程中有关规定而编制的。 13.0.8根据现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016的要 求，作了些补充和修改
1关于输电线路写易燃易爆物所的防火间距，不应小于杆塔 高度加3m。 2散发可燃气体的甲类生产厂房如与明火接近，有可能发生 燃烧或爆炸。考虑到输电线路运行过程有可能产生电弧或火花： 为安全起见，参照《建筑设计防火规范》GB50016的要求，补充规 定了输电线路与散发可燃气体的甲类生产厂房的防火间距还应大 于30m的要求。 3关于输电线路与爆炸物的接近距离，按照爆炸物的布置方 式（开口布置或闭口布置）有不同的要求，设计时可参考有关专业 规范。 以上规定，均是针对输电线路事故时，不致危及接近的易燃易 爆场所。但在输电线路设计中，往往还要考虑易燃易爆物发生事 敌时，不危及线路的安全运行。如果有此需要，可参照有关专业规 范或与有关单位协商解决。 13.0.9在通道非常拥挤的特殊情况下，可与相关部门协商，在适 当提高防护措施，满足防护安全要求后，可相应压缩防护间距。 13.0.10根据原能源部《关于防范500kV输电线路事故再度发 生的紧急通知》（能源电【1989】159号）的建议提高对重要交叉跨 越的可靠度提出此项要求。华东地区500kV线路均按此标准设 计。 13.0.11本条为强制性条文。输电线路对各种交叉跨越物的距 离，其取值原则由电场强度、电气绝缘间隙以及其他因素决定。输 电线路与交叉跨越物的水平距离主要是为了避免输电线路对其他 部门设施产生影响，如车辆行驶时电力线杆塔对司机视线的阻挡、 电力线倒塔时对其他设施造成的危害等。在现行线路设计规程 中，其取值大多与电压等级无关，相关部门亦已认可，故可沿用《技 术规程》的值。个别与电压等级相关的距离，按各电压等级取值的 级差递增取值。 以500kV架空输电线路交叉跨越为例：
交叉跨越表（见表28）
结合第二代500kV塔头及国内目前的设计标准，并参照前苏 联、日本等国的规程规定本规范表13.0.11中的500kV跨越要 求。 2目前我国的电力线路已有很大的发展。35kV及以下线 路遍布各个地区，这些线路对电网的影响也随着低压线路的不断 增加而相对减少。对跨越35kV及以上线路时跨越档内不允许有 接头的要求给施工带来相当大的困难，已不适应目前的实际情况 同样，线路跨越等级公路也有类似的问题，自前我国公路建设飞速 发展，各地的公路网四通八达，二级公路随处可见。线路跨越二级 公路不允许有接头的要求也对电力线路的建设造成很大的限制， 根据线路施工及运行经验，仅对曾经出现过事故的爆压连接加以
分地区的设计距通航河流五年一遇洪水位9.5m；距最高船：东 北地区为5.5m，其余地区多为6m。对不通航河流：距百年一遇洪 水位，东北、华东地区为6.5m；其余地区仍多为7m。冬季至冰面 都按11m设计（三角排列铁塔取10.5m）。 对通航河流日本规程未明确，但指出导线距水面的高度必须 保证船舶航行没有危险；前苏联规程为8m。 根据上述情况并考虑最近几年全国洪涝灾害较多的情况，本 规范编制组认为，对通航河流五年一遇洪水位的跨越标准可取 9.5m；距最高船仍取6m；对不通航河流距百年一遇洪水位，取 6.5m；冬季至冰面水平排列铁塔取11m、三角排列铁塔取10.5m。 7线路跨越通信线、电力线时，由于是静电感应控制，所以全 国的设计标准均对跨越杆塔顶取8.5m，跨越导、地线取6m。 8500kV线路跨越特殊管道及索道：前苏联规程中最小垂 直与最小水平距离及路径受限制地区导线最大风偏时的净距均为 6.5m。日本规程最小垂距为7.28m；最小水平距离为10.05m（未 提导线最大风偏）。 目前国内线路跨越特殊管道时：中南地区葛武线、平武线取 7.5m；大房线按协议要求取值。我们倾向于按协议要求，当然，如 订协议有困难时也可参考已建成的线路或按7.5m取值。在路径 受限制地区导线最大风偏情况下取最小水平距离8m。当特殊管 道（架空）或索道为金属材料制作时还应校验500kV线路挂飞车 时的最小垂距不应小于3.2m。 9线路跨越索道的设计标准各地差异较大。东北地区取 6m，平武线、葛武线取6.5m，大房线取8m，漫昆（Ⅱ）回线取 8.5m。由于索道只有在山区才出现，从实际情况看应和步行可达 山坡的情况同样考虑。故认为索道顶部与导线的距离可取6.5m （底部可按8.5m考虑）。 10在路径受限制地区，当二回平行的输电线路杆塔同步排 列时，二回输电线路邻近的边相导线间的最小水平距离类同于同
杆双回路上不同回路的不同相导线间的水平线距， 同一回路导线的水平线间距离，对1000m以下档距，按档距 中导线接近条件考虑，按以下公式计算：
D=k;Lk+ +0.65~f 110
表29路径受限制地区同步排列输电线路边导线 间的最小水平距离取值表
按上式计算结果，最后取值再考虑一定的安全裕度。 相互平行的500kV线路（中心线间的）最小距离，华南地区为 40m；华北地区为55m；华东地区为45m；东北地区一般都在60m 以上。最小走廊宽度的计算一般要考虑以下几个方面：①无线电
干扰；②静电感应；③工频及操作冲击条件时的闪络；④导线偏移； 5舞动；③线路维修要求；线路架设要求；③杆塔型式及尺寸； ③可听噪声。根据国内外的计算资料，最小走廊的范围是在40m 70m（风速范围30m/s~40m/s）变化。建议两回三角排列塔的 平行线路取中心线间最小水平距离（横担长度<9m）为45m。两 回水平排列塔的平行线路取中心线间最小水平距离为55m。 考虑其他变化因素等，对于500kV相互平行两线路杆塔位置 交错排列，导线在最大风偏时对相邻线路杆塔的最小距离取7m。 表3.0.11注1～4保留了《技术规程》条文；注2中500kV内 容见上述第10款的计算内容；注5重要交叉跨越技术条件需征求 施工及运行单位意见后制定，是为了确保交叉跨越满足其他行业 的相关要求。
14.0.2～14.0.4这三条强调对电磁干扰采取的防治措施，并对 输电线路环境影响进行评价。输电线路环境影响评价采用的手段 与方法所涉及的相关标准和规范主要有： 1《作业场所工频电场卫生标准》GB16203中对工频电场 测量方法的规定； 2《声环境质量标准》GB3096中对环境噪声测量方法的规 定； 3 《环境影响评价技术导则》HJ/T2.1～2.3； 4 《环境影响评价技术导则声环境》HJ/T2.4； 5 《环境影响评价技术导则非污染生态影响》HI/T19
14.0.5本条强调对自然环境
16.0.1巡线站的设置与否跟沿线交通条件关系很大，在交通方 便地区一般不需要设置巡检站。 16.0.2按以往的惯例运行管理部门确有此需要，故一直沿用至 今，根据近年来线路运行中发生的攀爬、触电事故，增加“设置高压 危险，禁止攀爬杆塔和接近”，并增加“杆塔上固定标志的尺寸、颜 色和内容还应符合运行部门的要求”。 16.0.3根据现在的通信条件完全没有架设检修专用通信线路的 必要，对于大山、大森林或荒原等通信困难地段，也应采用适当的 先进通信手段而不宜架设专用通信线，宜根据现有运行条件配备 适当的通信设施。 16.0.4本条是根据近年来工程实践确定的，已得到有关工程运 行部门的认可。
表A.0.1中基本风速是按基准高10m制定的。表底的注是 吸收了国内覆冰倒塔事故的情况而增添的，使用者可按工程实际 情况适当选择
附录B高压架空线路污移分级标准
中得到的最大值。这个图仅适用于参照绝缘子并考虑了它们具体 的积污特性。 注：图16是依据我国经验和试验数据做出的，其中的ESDD、NSDD为带电测量 值。由于我国目前长棒形绝缘子的使用经验和试验数据很少，本部分暂未绘 制长棒形绝缘子的ESDD/NSDD和SPS间关系图
图16A类现场污移度— 一参照盘形悬式绝缘子 的ESDD/NSDD和SPS间关系
各级污区的分界线。三条直线分别为NSDD与ESDD之比为 10：1、5：1、2：1的灰盐比线。 对于B类污秽，图17示出了参照绝缘子的现场等值盐度 SES）测量和SPS等级间的关系。 对图17右侧阴影区表征的极重现场污移度，为保证有满意的 污移性能，不能再使用简单的规则。对这个区域要求仔细研究，并 需要采用绝缘解决方案兼防污措施的联合解决办法。 图16、图17的数值依据于沉积在参照绝缘子上的自然污移。 不应直接用这些图来确定试验室试验的污度。对自然条件 和试验条件间的差别和绝缘子型式间的差别都必须进行校正
从一个SPS等级转变到另一个等级不是突变的，因此图16、 图17的每个等级间的边界线都用阴影带表示。
表30对每一污移水平给出了某些典型的相应环境的示例和 大致的描述。表中所描述的环境情况可能存在遗漏，并且最好不 要单独据此描述来确定现场污移度水平。表30中示例E1到E7 被放置于图16和图17中以说明典型SPS水平。绝缘子的某些 持性（例如外形）对绝缘子本身的积污移量有重要影响。因此，这 些典型值仅对参照盘形悬式绝缘子适用
表30典型环境的举例
注：*表示在风暴期间，在这样的离海距离，其ESDD水平可以达到一个高得多的 水平； **相比于规定的离海、荒漠和干燥陆地距离，大城市影响的距离可能更远；
衣小任 水平； *相比于规定的离海、荒漠和干燥陆地距离，大城市影响的距离可能更远； **取决于海岸区域地形以及风的强度。
GB／T 51347-2019 农村生活污水处理工程技术标准（完整正版扫描）录 C各种绝缘子的ml
高海拔绝缘子片数需修正，m特征指数反映了气压对于污闪 电压的影响程度，数值由试验确定。根据国家电力公司科学技术 项目“西北电网750kV输变电工程关键技术研究”中的《高海拔 区750kV输变电设备外绝缘选取方法及绝缘子选型研究》课题 列表供设计参考。
附录E基础上拔土计算土重度和上拔角
参照了现行行业标准《架空送电线路基础设计技术规定 DL/T5219的规定，增加了粉土的相应指标。
GB／T 30966.3-2022 风力发电机组 风力发电场监控系统通信 第3部分：信息交换模型.pdf按现行行业标准《公路工程技术标准》JTGBO1的规定定义 公路等级。
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