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JTS147-1-2010《港口工程地基规范》

港口工程地基规范（JTS147—1—2010）

利于边坡稳定的施工措施、方法和程序。 6.5.4高灵敏度粘土加荷速率较快可使土的强度降低，在某试验工程中得到证实。 在这种土上修建建筑物必须采取较慢的加荷速率。

过坡稳定的施工措施、方法和程序。 高灵敏度粘土加荷速率较快可使土的强度降低，在某试验工程中得到证实。所以 中土上修建建筑物必须采取较慢的加荷速率。 打桩时土坡的临时稳定性和打桩施工进度及施工程序有密切的关系。打桩对出 不利因素是挤土和震动，因此施工应尽量避免这些不利方面的因素，条文中所列出的 费施都直相报大丹施工验总结的

铅锌冶炼废渣污染治理工程设计施工总承包实施方案6.5.8打时土坡的临时稳定性和打桩施工进度及施工程序有密切的关系。打桩对让

7.1.1各种作用中的建筑物的自重和施加于建筑物的各种静荷载截、轨道荷载是引起沉降 的主要原因，为计算地基沉降所必须考察的因素。至于其他一些偶然遇到的使地基发生 沉降的因素，诸如临近地区的开挖，地下水位的大幅度下降，震动和地震等，它们所引起的 地基沉降量也可能很值得注意，但自前尚无较成熟的分析计算方法，故不列入本章内容 若遇到这类问题时，需要进行专门研究。 鉴于地基、上部结构以及荷载的复杂性和建筑物对沉降的敏感程度不同，有的工程需 要进行差异沉降计算。 地基原始土层的固结状况（欠固结或超固结），对沉降计算影响较大，地基土的主要 沉降（压缩）是以先期固结压力作用点为应力起点而发生的，因此需考虑原始土层的固结 状态对沉降的影响。

的主要原因，为计算地基沉降所必须考察的因素。至于其他一些偶然遇到的使地基发生 沉降的因素，诸如临近地区的开挖，地下水位的大幅度下降，震动和地震等，它们所引起的 地基沉降量也可能很值得注意，但目前尚无较成熟的分析计算方法，故不列人本章内容 若遇到这类问题时，需要进行专门研究。 鉴于地基、上部结构以及荷载的复杂性和建筑物对沉降的敏感程度不同，有的工程需 要进行差异沉降计算。 地基原始土层的固结状况（欠固结或超固结），对沉降计算影响较大，地基土的主要 沉降（压缩）是以先期固结压力作用点为应力起点而发生的，因此需考虑原始土层的固结 状态对沉降的影响。 7.1.2沉降计算的目的是为了确定或预估地基可能出现的最终沉降量（或沉降过程） 沉降差和倾斜。港口码头建筑物一般纵向长度大，基础也较宽，建筑物位置文处于海岸或 河岸冲积土层耳质变化较多的地区，计算沉降量时需根据上部结构，基础（及其荷载） 以及地基土质的变化情况，尤其是根据土的压缩性指标变异性的不同，合理的选择沉降计 算断面，以预估码头可能发生的变形情况，据以采取合理的工程措施。 码头前后的受荷情况很不相同，造成沿基础底面宽度各点的沉降量不同，为了广解基础 向前或向后的倾斜情况，需要在每个计算断面内取基础底面两侧端点（前趾和后）以及 中点作为沉降计算点。码头后方堆场在进行地基加固处理时，是否要估算加固完成后地 基的沉降值和沉降差，根据堆场使用要求确定。 7.1.3码头地基大都系饱和土层，荷载加于其上时必须经历一定时间，饱和土层中的孔 隙水压力才会充分消散，地基沉降才会完成。因之，计算沉降时所采用的水位，对应的是 最常遇的水位，并需考虑它们作用时间的长短。如潮汐港的水位，自前按设计低水位 考虑。 7.1.4在地基沉降计算中，完成最终沉降，需要相当长的时间，因此只能按正常使用极限 状态的长期组合情况计算。此时除永久作用，作用时间长（取标准值）外，对可变作用，只 有堆货荷载、轨道荷载（轨道式堆、取料机轮压荷载）作用时间相对较长，需予以考虑。其 他可变作用，由于作用时间均较短，对最终沉降的影响可以忽略不计，故均不考虑。 在正常使用极限状态、长期组合情况下，取可变荷载作用时间出现机会较长的值为代

7.1.2沉降计算的目的是为了确定或预估地基可能出现的最终沉降量（或沉降过程）

7.1.2沉降计算的且的是为了确定或预估

沉降差和倾斜。港口码头建筑物一般纵向长度大，基础也较宽，建筑物位置文处于海岸或 河岸冲积土层耳质变化较多的地区，计算沉降量时需根据上部结构，基础（及其荷载） 以及地基土质的变化情况，尤其是根据土的压缩性指标变异性的不同，合理的选择沉降计 算断面，以预估码头可能发生的变形情况，据以采取合理的工程措施。 码头前后的受荷情况很不相同，造成沿基础底面宽度各点的沉降量不同，为了解基础 向前或向后的倾斜情况，需要在每个计算断面内取基础底面两侧端点（前趾和后）以及 中点作为沉降计算点。码头后方堆场在进行地基加固处理时，是否要估算加固完成后地 基的沉降值和沉降差，根据堆场使用要求确定。 7.1.3码头地基大都系饱和土层，荷载加于其上时必须经历一定时间，饱和土层中的孔 隙水压力才会充分消散，地基沉降才会完成。因之，计算沉降时所采用的水位，对应的是 最常遇的水位，并需考虑它们作用时间的长短。如潮汐港的水位，自前按设计低水位 考虑。

7.1.3码头地基大都系饱和土层，荷载加于其上时必须经历一定时间，饱和土层中的孔 隙水压力才会充分消散，地基沉降才会完成。因之，计算沉降时所采用的水位，对应的是 最常遇的水位，并需考虑它们作用时间的长短。如潮汐港的水位，自前按设计低水位 考虑。

4 代地优牌开，元双取整降 大可 因此只能按正常使用极限 状态的长期组合情况计算。此时除永久作用，作用时间长（取标准值）外，对可变作用，只 有堆货荷载、轨道荷载（轨道式堆、取料机轮压荷载）作用时间相对较长，需子以考虑。其 他可变作用，由于作用时间均较短，对最终沉降的影响可以忽略不计，故均不考虑。 在正常使用极限状态、长期组合情况下，取可变荷载作用时间出现机会较长的值为代 表值,即准永久值,经校准,准水久值为标准值的0.6倍，故取永久值系数为0.6。在地基

规范中，除可变荷载外，所有的标准值均取均值，经校准，作用分项系数均可 沉降计算公式中不再列出分项系数。

7.1.5单向分层总和法是港口工程沉降理论计算的常用方法，并在使用过程中形成了大 量经验，所以，将其作为规范规定的沉降理论计算方法。理论计算最终沉降量与实测沉降 推算最终沉降量相比，由于推算值基于实测沉降，推算结果相对较为可靠，因此，对于施工 过程有实测沉降资料的工程，其最终沉降量，首先采用根据实测沉降资料推算的最终沉 隆量。

7.1.5单向分层总和法是港口工程沉降理论计算的常用方法，并在使用过程

7.1.6天然地基的固结应力不后

7.1.6天然地基的固结应力不同，决定了沉降计算中的应力起点的

7.2地基最终沉降量计算

7.2.1目前计算地基附加应力常用的理论是各向同性均质直线变形体理论。本条文中 地基内任一点的垂值附加应力的计算，亦以此理论为根据。 由于码头前后两侧的荷载不同，码头会受到水平力的作用，故作用于基础底面的水平 力在地基内引起的垂直附加应力也需在沉降计算中计入。水平力在基础底面的实际分布 情况尚难以准确确定，故暂用均匀分布的假定。 边载主要指码头后面地表的堆载和原地面线以上的填料重量及原地面线以下回填料 减去原来士重的重量。以图7.2.1为例，码头的边载可从ob线的右侧算起。如边载分布 情况不规则时，可简化为简单分布形式以便于计算。 边载对基础的沉降影响明显，尤其是基础前后两侧的边载为不对称时，更可造成基础 的不均匀沉降。 根据计算，当边载分布宽度为码头基础宽度的5倍时，其在地基中的垂直附加应力与

边载分布至无限远者相差不多。为便于计算，本条文规定当边载宽度超过基础宽度的5 倍时，可按5倍计，不足5倍时则按边载的实际分布宽度计算。

地基最终沉降量计算中荷载组合属于正常便用极限状态准永久组合。其计算步骤 是：确定荷载组合；计算基底压力设计值、基底水平力设计值、边载设计值，以及欠固结应 力；计算点下地基沿深度的垂直附加应力设计值分布；划分计算土层；根据某土层的e~p 曲线（或e~l曲线），求对应于某土层的平均自重压力设计值和自重压力设计值与垂直 附加应力设计值之和对应的孔隙比设计值，按照条文第7.2.2条式（7.2.2）计算最终沉 降量。 据以上计算步骤和方法。其中关键是求出基底压力设计值、基底水平力设计值、边载 设计值。据此求出某点沿深度的垂直附加应力设计值分布。 对于地基沉降计算正常使用极限状态作用的准永久组合，当作用与作用效应可按线 性关系考虑时，其准永久组合效应设计值，如基底压力设计值、水平力设计值、边载设计 值、计算点下地基沿深度的垂直附加应力设计值），根据《港口工程结构可靠性设计统一 标准可按下式计算：

基底水平力、边载，还是求沉降计算点下地基沿深度的垂直附加应为都得进行止常使用极 限状态下作用的准永久组合。例如求基底压力，就得将永久作用标准值产生的基底压力 与可变作用的准永久值（标准值乘以准永久系数）产生的基底压力相加而得到基底压力 的设计值。同理可得到基底水平力设计值、边载设计值。而基底附加压力（基底垂直附 加应力）的设计值为基底压力设计值减去自原地面算起的自重压力设计值（可取均值）。 因此基底压力或基底附加压力、基底水平力、边载、计算点下地基沿深度的垂置附加应力， 他们都是作用（包括永久作用、可变作用）组合的效应设计值，所以不再给出基底压力的 标准值、基底水平力标准值、边载标准值。在作用效应计算中，会出现具体荷载的标准值 （如某堆货荷载的标准值等）。

（1）此法为国内外工程实践中使用最厂的方法，因而积累的经验较多。 （2）此方法适用的条件较广，无论均质地基或成层地基，小基础或大基础，沉降计算 点在基础底面以内或以外以及任何的荷载分布情况都可使用。 （3）用来测定计算指标的试验仪器系单轴固结仪，为自前我国所有土工试验室所 具备。 孔隙比设计值e1.和e2可从单轴固结仪试验所得的e~P曲线选用。有条件时也可用 3~1即曲线确定压缩指数Cc值，用相应的公式计算沉降量。 研究结果指出，粘土的地质历史对王的压缩性有很大影响，我国南方某港扩建的中级 码头，地质系超固结粘土，按一般试验成果算得该码头的沉降值比实测值儿乎大2倍。 沉降计算由于受到多种因案的影响，计算结果常常与实测沉降有所差别，为了使计算 结果更能符合实际，就有必要对之进行修正，由于港工部门码头沉降资料较少，无法统计 出适于全国港工部门各土质统一的㎡，所以规定按经验选取，在有条件时可进行现场试 验，由试验成果确定。 7.2.3地基压缩层的计算深度Z，选用是否合理对地基最终沉降量有一定的影响，而合 理选用2，则与地基中的应力分布、土的性质以及沉降计算的精度要求有关，国内外常用 应力比法确定Z，的准则，大都系根据经验，选择地基附加应力，与地基自重压力。达 到某一比值，如最常用的，=0.2α。时的深度作为2值，此法已有较丰富的经验，故规定 用来确定压缩层计算深度，但对于在计算深度下仍有软粘土的情况，在0，二0.20。深度下 仍会产生明显的沉降，需计算至，=0.10。时的深度处。 7.2.4由于码头结构的容许差异沉降难以作出规定，还有待于今后作系统的研究，所以 本条文只规定地基沉降量应符合建筑物沉降量限值要求。

7.3地基最终沉降量推算

1.3.1~7.3.2地基最终沉降量可以采用单向压缩分层总和法理论计算确定。在实际工 的沉降观测中，一般无法观测到地基的最终沉降量，因此，由实测沉降确定最终沉降量， 只能采用推算的方式。 不少情况需要用实测沉降推算最终沉降：如软土地基加固工程，需要知道已消除了多

适应与减小地基沉降与差异沉降的措

7.4.1本条规范的措施都是根据工程经验确定的，采用各种地基处理方法加固地基，减 少地基沉降也是工程常用的方法，沉降过程计算方法注意参照本规范第8章地基处理有 关条文。

8.1.1选择地基处理方法受本条所列的诸多因索影响，执行本条时注意结合当地条件进 行综合比较分析，择优选用。条文中表8.1.1给出了6大类11种加固方法的适用条件， 这是根据水运工程多年经验并参照各部门的经验编写的。其中真空预压法、振冲法、水下 深层水泥搅拌法、爆炸排淤填石法以及土工合成材料垫层法，反映了水运工程地基处理的 特点。 8.1.3对于排水固结法，固结系数是影响固结时间的重要指标，注意结合室内及现场试 验和工程经验确定，

8.1.4由于地基的复杂性及变异性，对重要的或大型加固工程，为了防止加固工程的实

8.2.3依据水运工程各施工单位经验编写。执行本条文时要注意施工质量控

水运工程中砂垫层的施工往往利用抛砂船在水上进行，控制施工质量会有一定难度， 这就要求施工单位采取措施达到施工质量要求，否则砂垫层中混有淤泥会造成码头等建 筑的水平位移或滑动。砂垫层的质量控制主要是保证密实度和防止抛填中混有淤泥或出 现淤泥夹层。尤其抛填深厚的砂垫层，由于抛砂船受风浪、水流影响，抛填的间歇会造成 基槽回淤，所以要注意控制抛填的间歇时间，尽量做到不间断抛填，从一方向推进，发现回 淤及时清除。

.3.1本条依据固结理论和实际工程经验编写。排水距离大，固结慢，一般不满足 要求。

本条依据固结理论和实际程经验缩写。排水距离大，固结慢，不满足工.程 本条依据软土加固、强度和变形理论及加固设计的一般要求编写。竖向排水体型 择是根据加固深度、材料供应情况、机具设备情况而定，一般选用袋装砂井或塑料 ，由于塑料排水板排水效果好，造价比较便宜并可工厂化生产，运输、保存，施工方

便，为自前一般工程所常用。

8.3.5本条依据软土固结、强度和变形理论并结合工程经验编写。主要说明堆载预压的 设计方法和一一般原则。 预压载荷、竖向排水体深度及间距，预压时间这三者是互相关联的，需进行组合，择优 确定，以满足加固要求（在规定的预压时间内满足工期、沉降、承载力及地基稳定等要 求）。 预压荷载一般等于堆场或其他建筑物的基底以上的设计荷载。这里注意的是要考虑 由于预压沉降使地表低于堆场或建筑物基底面而需补充的土重，同时注意这部分填土对 原地面是预压荷载，其本身也会产生沉降。 近年来不少工程是围海吹填造陆后形成的陆域，吹填部分土层对原土层作为荷载，使 原土层产生沉降，吹填土本身在加固过程中也会产生较大沉降。应注意这两部分沉降 般会造成加固后地表低于堆场或建筑物基底标高，因此还得再回填一部分土提高地面标 高，这部分回填土对原土层及吹填土仍要产生沉降，面回填土本身也会产生一定的沉降。 因此在堆载预压设计中，沉降计算要综合考虑各种荷载因索。条文中所述的预压荷载系 指当上部所施加的全部荷载作用后，在规定时间内满足残余沉降要求时，设计高程面以上 所施加的荷载值。 竖向排水体长度与地基处理中的压缩层深度、土层分布有关。软土较厚时根据地基 沉降和稳定的要求决定。软土中若有砂夹层或砂透体应尽量利用的规定是因为它们可作 为水平排水层，加速固结，可以减小竖向排水体的长度和数量。 在预压荷载确定后，根据上述原则，假定不同的竖向排水体间距和长度，进行地基固 结度、沉降、上体强度增长等计算，看其是否在预定期限内满足加固要求，选择其中最 优者。 对于宽10cm厚3~4mm的塑料排水板，经某港的两次现场对比实验证明，该塑料排 水板的排水效果与直径7cm的袋装砂井效果相当。 8.3.6本条依据固结理论编写，是计算径向、竖向应力固结度的一般公式。本次修订竖 向应力固结度公式，采用了较精确的公式代替原规范采用的公式。 8.3.10本条是依据某港软基上进行多种复合垫层（无纺布、荆芭、碎石垫层、砂垫层组 合）试验得到的提高承载力效果的最好方案，并经某港几百平方米软基加固施工检验， 效果良好。 砂井用砂的含泥量是根据施工经验及参照现行行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检 验方法标准》（JCJ52一2006）、《建筑地基处理技术规范》（JGJ792002）的有关规定确定 的。含泥量是公称粒径不大于0.08mm的颗粒质量占砂料总质量的百分比。

8.4.1~8.4.3这部分条文都是根据工程施工经验及现行国家标准《地基与基础工程施 工质量验收规范》（GBJ50202一2002）编写的，与修订前原规范内容基本相同。目前轻型 真空井点在水运工程中主要应用于干船坞基坑边坡的开挖,华南某船厂1964年1坞基

港口工程地基规范（JTS147—1—2010）

73年2*坞基坑和1994年3*坞10方吨级船厂基坑均采用轻型真空井点获得成功。 真空井点主要用于加固基坑边坡及基坑降水

8.5.1根据工程经验并参照现行行业标准《建筑地基处理技术规范》（JG

最佳夯击次数（或最佳券击能）通过孔隙水压力的观 测或每次夯击的贯入度（即劵沉量）控制。因为强夯的一 部分能量用于夯实土体，使其产生垂直变形，另一部分则 使士体产生横向压缩和挤出，当贯入度小到趋于某个稳 定值时，夯实体积也趋于一个稳定值（图8.5.1），说明这 时大部分能量不能起压实土体的作用，此时对应的夯击 次数为最佳夯击次数。 击遍数要根据土质的松软程度而定，般为2～3 遍；土质较软的可以增加夯击遍数，如4~5遍，且增大每

图8.5.1最佳秀击次数的确定

两遍之间的间歇时间，对砂土在大面积施工中可以连续作业；对含水率较大的粘性士 （天然地基或人工填土）规定间歇时间为1~4周是因为孔隙水压力可以在此期间消散 80%以上。 强夯施工参数（锤重量和落距、夯点布置形式和间距、每夯点最佳夯击能、间歇时 间、夯击遍数等）的影响因素很复杂。强劵理论及计算至今仍不成熟，如同一类土，采用 不同的夯击能影响深度不同，目前一般用半经验半理论方法进行强夯设计，因此对于缺乏 经验或加固面积大的重要工程，都要进行现场试验，确定强夯施工参数。 8.5.2~8.5.3根据工程经验和现行行业标准《建筑地基处理技术规范》（JTJ79—2002） 编写。

8.6.1.根据大量工程实践经验编写。

8.7.1根据王的工程性质及工程经验编写，对于粉细砂地基及砂基，加固主要是为了增 加密实度、提高承载力达到抗液化的目的。为了达到加固效果，对粉细砂地基只有加填 料，才能增加密实度，达到挤密与振密的效果。对于粘粒（粒径小于0.005mm）含量小于 10%的中、粗砂地基，当振冲器下沉至设计标高处，在上提时，由于孔壁极易落会自行填 满下方的孔洞，因此不加填料。 对有抗震要求的松砂地基，根据颗粒组成、起始密度、地下水位、建筑物设防烈度，计 算振冲处理深度并决定布点型式、间距和挤密标准。其中处理深度往往是决定处理工作 量、进度和加固费用的关键因素，要根据有关的抗震规范综合论证。 处理范围为：基础平面外轮廓线四边各加宽至少5m，这相当于2~3倍振冲点间距 目的在于保证基础下的砂层和基础边缘应力扩散至基础之外时，地基仍处于加固状态。 对大面积挤密处理，用三角形布置比正方形布置可得到更好的挤密效果。振冲点间 距视砂土的颗粒组成、密实度要求，振冲器功率等因素面定。砂的粒径越细，密实度要求 越高，则间距越小。从少量的大面积处理资料来看，大功率振冲器的挤密影响范围大，单 孔控制面积较大，因而具有更高的经济效益。 填料的作用一方面是填充振冲器上提后在砂层中可能留下的孔洞；另一方面是利用 填料作为传力介质，在振冲器的水平振动下通过连续加填料，将砂层进一步挤压加密。一 般情况，填料粒径越粗，挤密效果越好。

A.1.4岩土基本变量的概率分布及统计参数的确定，对岩土工程设计、施工、检验起着 至关重要作用，也是贯彻《港口工程结构可靠度设计统一标准》（GB50158）的重要体现。 自20世纪80年代后期以来，港口工程地基规范结合规范修订就进行了地基可靠度研究， 尤其对岩上基本变量参数的统计方法进行了深入研究，提出了抗剪强度指标统计的简化 相关法和正交变换法，由于土的复杂性，把土性指标作为随机变量研究与土的空间变异性 质并不吻合，为了解决这一难题，本次修订规范又继续进行了“随机场理论在土指标统计 中的探索与研究”专项课题研究，该研究主要针对维随机场（即一维随机过程）。 目前利用随机场理论确定岩土基本变量的统计参数尚不普遍，一般工程难以满足按 随机理论的钻探及现场测试取样要求，同时采用随机场理论仍然要和实践经验相结合，因 此目前对于一般工程仍然把岩土指标作为随机变量，求得其统计参数，这同原规范的有关 规定是一致的。只有当需要进行可靠指标计算时，才应用随机场理论，把岩土基本变量作 为随机过程，统计参数并确定其空间变异性。

A.2岩土基本变量统计参数的确定方法

进行可靠指标计算时基本变量统计参数的

A.3.2相距离的定义见A.3.3.5条文说明相关部分。 A.3.3.1~A.3.3.2欲求均值标准差，要求取样间距相当密，取样间距应能反映随机 场（目前仅考虑一维随机过程）特征参数要求，这就要求取样间距小于或等于基本变量的 相关距离，满足这一要求的勘察项目有静力触探、连续标准贯人或连续取土等。对于需要 计算可靠指标的工程，用这种方法求出的土性指标变异性比用点方差求出的更为合理。 可使工程设计更为可靠。 土性指标的变异性应为空间变异性，土性指标基本变盘不是随机变量，而是随机场 （随机过程）。目前研究随深度变化的一维随机过程，并认为是一维平稳随机过程。研究 平稳随机过程的一个样本，就可以得到该随机场过程的特征参数。从以前的点方差到本 次修订规范的空间均值方差是一个进步，在理论上是科学、合理的。因土参数的变异性更

稳齐次随机场，考虑维齐次随机场在局部空间[.z,z+h]上的随机积分Y,（z）=

h)即为方差折减函数。上式反映了方差折减函数与相关函数之间存在的关系。 弦型的相关函数对应的方差折减函数为：

nmarcke建议，无论引用的相关函数是何种形式，方差折减函数可近似采用下式

（h≤o） r(h) = (h≥)

图A.3.3完全不相关范围与完全不相关距离

方差折减函数的确定原则

方差折减函数确定后，即可对统计得到的土性指标的点方差进行折减，得到空间均值 方差。

对抗剪强度指标的方差统计，原规范中的简化相关法和正交变换法只考虑了抗剪强 度指标的互相关性，并未考虑抗剪强度指标的自相关性。但是根据土力学关于地基承载 力等课题的基本假定，土的抗剪强度指标是描述均匀土体平均强度趋势的参数，统计时应 计算其一定空间范围的均值及其均值方差。因此有必要将随机场理论引入抗剪强度指标 的统计方法，考虑土性指标的自相关性。

A.3.4.1按随机场统计的简化相关法

首先取n(i=1~n)组抗剪强度数据，每组数据对应k(i=1~k)级荷载。即对某些特 定的压力pij=1,2，给出相应的若干组抗剪强度的试验值：5，i=1,2n。按照摩尔 强度包线：t=c+po，这里为方便起见，记の=tanp。 设tanp、c是平稳随机过程DB35／T 1853-2019 垃圾焚烧发电锅炉内部检验规范，且是联合平稳的，则在[z,z+h]上相应的随机积分分 别为：

一个确定的p值，有T也是平稳过程，且： (2) =c,() +pe

是平稳过程，且： (z)=C()+(z)

r(h) =or?(h) +plo(h) +of(h)] +por(h)

(h)=(h)p(h)

式中，μcyu按原方法进行统计。 及：

武中JJG（水利）001-2009 转子式流速仪检定规程，.u，按原方法进行统计。

Var[c't(z)1 =gr?(h) +p,(h)o,r?(h) Var[o,(z) ] =α,r(h)

由此可见，根据随机场理论修订后的简化相关法和正交变换法，在抗剪强度指标统计 时既能考虑单个指标的自相关性，又能考虑指标之间的互相关性；并且不必分别研究c、 an的自相关函数及互相关函数，而是通过回归直接得到其均值方差，可使计算大为 简化。