标准规范下载简介

.1分项系数、组合值系数和准永久值系数

2.2结构荷载工况分类

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GB／T 41979.2-2022 搅拌摩擦点焊 铝及铝合金 第2部分：焊接接头设计.pdf恒荷载、活荷载、风荷载和温度荷载作用组合

1.35重力恒载+ULYL重力活载 1.35恒载+Y重力活载 Yc恒载+Y重力活载+Y雪荷载 1.0恒载+Y重力活载+Y雪荷载 恒载+Y风力 1.0恒载+风力 Y恒载土Y温度 1.0恒载土Y温度 Yc恒载+Y重力活载+Y雪荷载+Y风力土Y温度 1.0恒载+Y重力活载+ys雪荷载+Y风力土y温度 Yc恒载+Y重力活载+sY雪荷载+Y风力士rY温度 1.0恒载+Y重力活载+sYs雪荷载+y风力土y温度 Yc恒载+Y重力活载+sY雪荷载+wY风力士Y温度 1.0恒载+Y重力活载+sYs雪荷载+wY风力土y温度 其中：恒载为重力恒载+非重力类恒载，YL、Ys、YYr为活荷载、雪荷载、风 荷载和温度荷载的分项系数，缺省按规范民用结构取值，工业结构可由用户输入；业、 s、、r为活荷载、雪荷载、风荷载和温度荷载的组合值系数，缺省按规范民用结 构取值，工业结构可由用户输入。 当结构考虑活载不利布置时，考患活载不利布置对梁程墙的影响，产生了11项梁 柱墙活荷载内力，即活1，全楼一次性加载，活2到活11的10组布置为从1跨开始间 隔10跨布置梁活载，11组活荷载内力参与所有活荷载有关的组合。

其中：恒载为重力恒载+非重力类恒载，YL、YsYYr为活荷载、雪荷载、风 荷载和温度荷载的分项系数，缺省按规范民用结构取值，工业结构可由用户输入；么、 s、、r为活荷载、雪荷载、风荷载和温度荷载的组合值系数，缺省按规范民用结 勾取值，工业结构可由用户输入。 当结构考患活载不利布置时，考虑活载不利布置对梁程墙的影响，产生了11项梁 注墙活荷载内力，即活1，全楼一次性加载，活2到活11的10组布置为从1跨开始间 隔10跨布置梁活载，11组活荷载内力参与所有活荷载有关的组合。

重力恒、重力活、风与地震作用组合： 对多层结构： 1.2（重力恒载+Ya重力活载+0.5雪荷载）+Ya水平地震作用+Y竖向地震作用 1.0（重力恒载+Ya重力活载+0.5雪荷载）+Y水平地震作用+Y竖向地震作用 对高层结构（层高>28m,或主体建筑层数≥10）： 1.2（重力恒载+Yε重力活载+0.5雪荷载）+0.2Yw风力+Y水平地震作用+Yv竖向地 用

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2.5吊车荷载作用组合

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2.6人防荷载作用组合

每块板可设置核爆等效静荷载标准值，正向下，负向上；每片剪力墙可设置核爆 等效静荷载标准值，在墙的左或右。按《人民防空地下室设计规范》4.1.6地基承载力 计算（计算桩数、基础面积和基础反力时）不需考虑人防组合。 墙柱梁板： 1.0恒+1.0核爆等效静荷载 Y恒+10核爆等效静荷裁

2.7施工荷载作用组合

首层楼面可布置施工荷载，组合如下： 墙柱梁板： 1.0恒+1.0施工荷载 Y恒+1.0施工荷载

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布置扩展基础时，所有标准组合内力参与承载力计算，所有基本组合内力参与冲切， 剪切和抗弯计算。

1.1基础底压力的计算方法

单柱和条形基础下扩展基础底压力计算方法：

墙和多柱下扩展基础底压力计算方法： 采用通用有限元的方法来计算：划分承台单元网格，采用3和4节点板单元模拟 承台，单元刚度见筱板基础计算方法章节中的介绍，根据作用面积和基床反力系数形 成弹簧单元来模拟地基作用，墙柱荷载自动布置在不同的节点上，精确求解复杂基础 的底压力。 标准组合内力作用下的轴心受压应力取4边中点平均压力。

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1．强风化和全风化的岩石，可参照所风化成的相应土类取值；其他状态下的 岩石不修正； 2.地基承载力特征值按建筑地基基础设计规范附录D深层平板载荷试验确 定时n取0。

采用地震作用效应标准组合时，地基土抗震承载力应取地基承载力特征值乘以地 基士抗震承载力调整系数计算。

偏心受压应力小于等于1.2乘以地基土修正或抗震调整后的承载力。

1. 4对基础的冲切和剪

矩形截面对基础冲切： Fi≤0.7βhpffamho am=(at+ab)/2 FiP;A! 式中： βhp受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βlp取1.0.当h 大于等于2000mm时，βp取0.9，其间按线性内插法取用； f一混凝土轴心抗拉强度设计值：

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基础计算原理109配筋计算：MM1 +h.h.bf.f,ho2承载力抗震调整系数YE为0.75。1.6局部受压验算当扩展基础的混凝土强度等级小于柱和墙肢的混凝土强度等级时，尚应验算柱和墙肢下扩展基础顶面的局部受压承载力。Fi≤1.35βcβifAlnβ=(At/At) 1/2式中:Fi一局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；f。一混凝土轴心抗压强度设计值β。一混凝土强度影响系数：当混凝土强度等级不超过C50时，取β。=1.0；当混凝土强度等级为C80时，取β。=0.8；其间按线性内插法确定；β一混凝土局部受压时的强度提高系数；A一混凝土局部受压面积；An一混凝土局部受压净面积；对后张法构件，应在混凝土局部受压面积中扣除孔道、凹槽部分的面积；A一局部受压的计算底面积，按如下图确定。A,=AtAA桩基础计算方法2.1桩顶轴力的计算方法单柱下桩基础桩顶轴力计算方法：深圳市广厦软件有限公司

F+G M.y: 2. = n

F一一作用于桩基承台顶面的竖向力； G一桩基承台自重及承台上土自重标准值； n一桩基中的桩数； Q一一偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力 M，M作用于承台底面通过桩群形心的x、y轴的力矩； Xi,yi—桩i至桩群形心的y、x轴线的距离； 计算标准组合内力作用下的桩顶轴心力时，不考虑力矩。 墙和多柱下桩基础桩顶轴力计算方法： 采用通用有限元的方法来计算：划分承台单元网格，采用3和4节点板单元模拟 承台，2节点杆单元模拟桩，单元刚度见筱板基础计算方法章节中的介绍，墙柱荷载自 动布置在不同的节点上，精确求解复杂基础的桩顶轴力。 标准组合内力作用下的桩顶轴心力取所有桩的平均桩顶轴力。

非液化土中低承台桩基的抗震验算时，单桩的竖向抗震承载力特征值，可均比非 抗震设计时提高25%，单桩抗震承载力调整系数可取1.25。 桩顶轴心力小于等于修正或抗震调整后的单桩承载力。 桩顶偏心力小于等于1.2乘以修正或抗震调整后的单桩承载力。 CAD中单桩的承载力包括抗压和抗拉承载力，同时进行抗压和抗拉承载力验算。

2.3对基础的冲切和剪切验算

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三桩三角形承台柱边处弯矩计算：

M，M2—分别为由承台形心到承台两腰和底边的距离范围内板带的弯矩设计值：

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S长向桩距； 一短向桩距与长向桩距之比，当a小于0.5时，应按变截面的二桩承台设计； Cl,C一分别为垂直于，平行于承台底边的柱截面边长。

承载力抗震调整系数YE为0.75。 两桩承台自动按《混凝土结构设计规范》10.7.3计算配筋。

当扩展基础的混凝土强度等级小于柱和墙肢的混凝土强度等级时，尚应验算柱和 墙肢下扩展基础顶面的局部受压承载力。 Fi≤1.35βcβif.Aln β=(Ad / A,) 1/2 式中： F一局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值： f。一混凝土轴心抗压强度设计值 β。一混凝土强度影响系数：当混凝土强度等级不超过C50时，取β。=1.0；当混 凝土强度等级为C80时，取β=0.8；其间按线性内插法确定； β1一混凝土局部受压时的强度提高系数； A一混凝土局部受压面积； An一混凝土局部受压净面积；对后张法构件，应在混凝土局部受压面积中扣除孔 道、凹槽部分的面积； A一局部受压的计算底面积，按如下图确定。

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1）可计算基础类型： ·平板式筱板基础 ? 梁板式筱板基础 ·桩基础 2）地基模式： ·温克尔地基（基床系数可不均匀） 3）基础板刚度考虑：

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K = J B, D,B,dA= B, D,B,Jdedn

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其中和为单元等参坐标。

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4.4板的配筋计算方法

4.5底板受冲切和剪切验算

承载力抗震调整系数YE为0.85。 底板受冲切承载力验算： Fi≤0. 7βhpftuho 式中： 1—作用在下图中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值； l—距基础梁边ho/2处冲切临界截面的周长。 承载力抗震调整系数YE为0.85。 当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h按下式计算：

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5.1地质资料差值方法

（1）两孔点地质资料差值方法：

1, + l 2 式中： X差值点土层厚度，压缩模量和回弹模量； X1——孔点1土层厚度，压缩模量和回弹模量； X2—孔点2土层厚度，压缩模量和回弹模量； 11一一差值点与孔点1的距离； 12一差值点与孔点2的距离。 (2) 三孔点地质资料差值方法： l,l2 + l2l3 + l,l3 式中： X一差值点土层厚度，压缩模量和回弹模量； X1—孔点1土层厚度，压缩模量和回弹模量； X2——孔点2土层厚度，压缩模量和回弹模量； X3—孔点3土层厚度，压缩模量和回弹模量； 11一—差值点与孔点1的距离； 12差值点与孔点2的距离； 13差值点与孔点3的距离。

式中： X一差值点土层厚度，压缩模量和回弹模量； X1一孔点1土层厚度，压缩模量和回弹模量； X2——孔点2土层厚度，压缩模量和回弹模量； 11一一差值点与孔点1的距离； 12差值点与孔点2的距离。

式中： X一差值点土层厚度，压缩模量和回弹模量； X1一—孔点1土层厚度，压缩模量和回弹模量； X2——孔点2土层厚度，压缩模量和回弹模量； X3——孔点3土层厚度，压缩模量和回弹模量； 11一差值点与孔点1的距离； 12——差值点与孔点2的距离； 13—差值点与孔点3的距离。

式中： S沉降量（mm）； s一沉降计算经验系数（见下表）： n土层数;

X + 1> + [2

213x1+11x2+112x3 X = l,l² + l²l3 + l,l3

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沉降计算经验系数按下表内差值：

E,=4 ZAz,α; Esi

一地基承载力特征值。

JGJ312-2013医疗建筑电气设计规范.pdf一地基承载力特征值。

5.3地基变形计算深度验算方法

△sn ≤0.025Z"i=1 △si 式中：△s；一在计算深度范围内，第i层土的计算变形值； △sn 在由计算深度向上取厚度为△z的土层计算变形值，△z按下表确定： E

S.=4 7 i = 1 E

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5.5深层土压缩模量修正方法

通常获得的土压缩模量没有考虑深层土压力的影响，压缩模量偏小，沉降偏大。 未经扰动而沉积的正常固结土层中，其压缩模量正比于有效应力，并反比于压缩 指数。土工实验室做试验时，取E=（1+eo）／a，eo为土的孔隙比，a为土的压缩指数GB／T 26332.7-2022 光学和光子学 光学薄膜 第7部分：中性分束膜基本要求.pdf， 比时土的有效应力只有加压荷载，没有自重荷载。而当深层土的有效应力为土的自重 玉力加上加压压力，它们的有效应力比值为Kz，压缩模量按土自重压力增大方法，根 据压缩模量正比于有效应力，故深层土的压缩模量应为：

式中：Piz一土的自重压力： 桩基础时，桩底到每层土中心距离乘以土的自重； 其他基础时，埋深加基底到每层土中心距离乘以土自重。 Pz——每层土的附加压力，未修正前求的沉降乘以未修正的压缩模量 再除以土层厚度。

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