标准规范下载简介

《复合土钉墙基坑支护技术规范+GB50739-2011》.pdf

刻进行，注浆压力宜为2.5MPa~5.0MPa注浆管放与错杆 杆体起插人孔底，管底距离孔底宜为100mm一200mm。 4铺杆张拉与锁定应合外列规定： 1锚固段注浆体及混凝王国固票强度应达到设计强度的 75%且大于15MPa后，再进行铺杆张折 2错杆宜采用间屌张拉正式张拉前：应取10%~20%的 设计张拉荷载预张扰1次一2次。 3错杆锁定时宜先张拉至铺杆承载力设计值的1，工倍· 荷后按设计锁定值进行锁定： 4变形控制严格的一级基坑，销杆锁定后48内，销杆拉方 值低于设计锁定值的80%时，应进行预应力补偿 6.2.6混凝上面层施应符合下列规定：

1钢筋网应随王钉分层施逐层设置，钢筋保护层厚度不 宜小于20mm 2钢筋的搭接长度不碰小于30借钢筋直径：焊接连接可采 用单面焊，焊缝长度不应小于0倍销筋直径 3面层喷射混凝土配合比宜通过试验确定。 4湿法喷射时.水泥与砂石的质虽比宜为13.514，水 灰比宜为042一0.50.砂率宜为0.5~0.6，粗骨料的粒径不宜大 于15mm。 5干法喷射时，水泥与砂石的质量比宜为14~14.5，水 灰比宜为0.4~0.45.砂率宜为0.4~0.5.粗骨料的粒径不宜大于 25mm。 法喷射的混合料班落度宜为80mm~120mm。干混合 料宜随拌随用，存放时间不应超过2h，掺入速凝剂后不应超过 20min 6喷射混凝土作业应与挖士协调，分段进行，同一段内喷射 顺序应自下面上。 7当面层厚度超过100mm时混凝土应分层喷射，第一层

厚度不宜小于40mm，前一层混凝土终凝后方可喷射后一层混 凝士 8喷射混凝施工缝结合面应清除浮浆层和松散石屑。 9喷射混凝土施工24h后应喷水养护养护时间不成少于 7d：气温低于十5℃时，不得喷水养护+ 10喷射混凝上冬期施工的临界强度普通硅酸盐水泥配制 的混凝土不得小于设计强度的30%矿渣水泥配制的混凝士不得 小于设计强度的10%。

63工降水开深度水荣安放位直应与设要求致。设有 截水惟幕的基坑工程·应待截水雄幕施工完成后方可坑内 降水。

工宜在基玩场地外侧设置排水沟集水开等地表水排水系 统·有截水椎幕时·排水系统应设置在截水耀幕外侧：排水系统距 离基或截水雌蒂外侧不宜小于0.5m：排水沟、集水井应具有防 诊措施。 2基坑周边汇水面积较大或位于山地时，尚应考虑地表水的 裁排措施。 3基坑内宜随开挖过程逐层设置临时排水系统。开挖至坑 底后AdvanTrol-Pro 2.50软件用户使用说明书，宜在坑内设置排水沟、盲沟和集水坑，排水沟、盲沟和集水坑 与基坑边距离不宜小手0.5m。 4基坑内外的排水系统设计应能满足排水流要求，保证

6.4.6开挖居发现士层特征与提供地质报告不行或有重大地质

G.5.工复合土钉墙基坑工程可划分为截水雄希、微型桩、王 钉墙预应力错杆降排水、土方开挖等若干分项工程土钉 墙预应力错杆的工程质量检验应符合表6.5.1的规定其他 各分项工程质量检验标准宜根据检查内容按照现行国家标准 建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202的相关规定 执行。

废6.5.1土钉墙和铺杆质量检验

6.5.2施工前应检查原材料的品种、规格、型号以及相应的检验报告。

1施工前应对机械设备工作性能及计量设备进行检查。 2施工过程应检查施工状况检查内容应包括机垂直度，提 和下沉速度，注浆压力和速度，注浆最，桩长桩的搭接长度等。 3水泥土的施工质量检验应符合下列规定： 1桩直径搭接长度：检查数量为总桩数的2%，且不小于5根： 2）采用钻孔取芯法检验桩体强度和墙身完整性。检查数量 不宜少于总桩数的1%，且不应少于3根。 4检验点宜布置在以下部位： 二 1施工中出现异常情况的桩： 2）地层情况复杂，可能对截水唯幕质量产生影响的桩： 3其他有代表性的桩。 6.5.4微型桩质量检查应符合下列规定： 1施工过程应检查施工状况检查内容应包括证机垂直度 桩截面尺寸桩长，桩距等。 2质量检验应检查桩身完整性，检查数量为总数的10%，且

升和下沉速度，注浆压力和速度，注浆量，桩长，桩的搭接长度等。

701监测方案的编制和实施股行合现行国家标准建筑基玩

工程监测技术规范GB504197的有关规定。 7.0.2现场监测应采用仪器监测与巡视检查相结合的方法·基 坑施工及使用期内应有专人进行邀视检查， 7.0.3监测项目监测报警值、监测频率应由基坑工程设计方 提出 7.0.4当出现下列情况之一时，必须立即进行危险报警，并通知 有关各方对基坑支护结构和周边环境中的保护对象采取应急 措施。 1蓝测项目的内力及变形监测累计值达到报警值： 2复合土钉墙或周边土体的位移值突然明增大或基坑出 现流土、管涌，降起，陷落或较严重的渗漏等。 3王钉铺杆体系出现断裂，松弛或拔出的连象。 4周边建筑的结构部分周边地面出现较严重的突发裂缝或 危害结构的变形裂缝。 5周边管线变形突然明增长或出现裂缝，泄蒲等。 6根锯当地工程经验判断：出现其他必须进行危险报警的 情况。

7.0.5监测技术成果应包括当日报表、阶段性报告和总结报告。

A.0.6试验应在注浆体无侧限抗压强度达到10MPa后进行

A.07加载装置（千斤顶油泵等）计量仪表（压力表、测力计 位移计等等应在有效率定期内：千斤项的额定负载宜为最大试验 荷载的12倍2.0倍，计量仪表的量程应与之匹配：压力表精度 不应低于0.4级，位移计精度不应低于0.01mm：试验装置应保证 土钉与千片顶同轴：反力装置（承压板或支座梁）应有足够的强度 和刚度位移计应远离于斤顶的反力点，避免受到影响。 A.0.8荷载应逐级增加，加荷等级与观测时间宜符合表A，0.8 的规定。每级加荷结束后，下级加荷前及中间时刻宜各测读钉头 位移工次

A.0.8荷载应逐级增加，加荷等级与观测时间宜符合表A，0.8

表A.0.8土钉抗拨基本试验加荷等级与观测时间

A.0.9每级加荷观测时间内如钉头位移增量小于1.0mm，可方 加下一级荷载，否则应延长观测时间15min：如增量仍大了 1.0mm，应再次延长观测时间45min.并应分别在15min，30min 45min、60min时测读钉头位移

A.0.10试验荷载超过T后，宜按每级增量0.1T.继续加荷试 验，直至破坏。 A.0.11试验完成后应按每级荷载及对应的钉头位移整理制 表，绘制荷载一位移（Q一S）曲线。 A.0.12出现下述情况之一时可判定士钉破坏并终止试验： 1后一级荷载产生的位移量超过前一级（第一、二级除外）荷 裁产生的位移量的3倍。 2钉头位移不稳定（延长观测时间45min内位移增量大于 2.Omm。 3土钉杆休断裂。 4土钉被拔出。 A.0.13单钉极限抗拨力应取破坏荷载的前一级荷载。 A.0.14每组试验值极差不人于30%时，应取最小值作为极限抗 拔力标准值：极差大于30%时：应增加试验数量，并应按95%保证 概率计算极限抗拔力标准值。 A.0.15根据上钉极限抗拔力标准值反算土钉与土体的粘结强

A.0.15根据土钉极限抗拔力标准值反算土钉与土体的粘结强 度标准值9

B.0.2试验成在注浆体无侧限抗压强度达到IOMPa后进行 B.03加载装智千斤顶油泵等）计量仪表压力表测力计 这移计等等应在有效率定期内，千厅项的额定负载宜为最大试验 荷载的1.2倍~2.0倍计量仪表的量程应与之匹配：压力表精度 不应低于0.4级位移计精度不放低子0.01m试验装应保证 土钉写干顶同轴：皮力装置（承压板或支座染应有足够的强度 和刚度：位移计应远离顶的反力点避免受到彩响。 B.0.4试验土钉应与面层完全脱开处于独立受力状态。 B.0.5荷载应逐级增加加荷等级与观测时间宜符合表B.0.5 的规定，每级加荷结束后，下级加荷前及中间时刻宜各测读钉头

B.0.4试验土钉应与面层完全脱开处于独立受力状态。

表B.0.5土钉抗拨验收试验加荷等级与观测时间

B.0.6每级加荷观测时间内如钉头移增量小于1.0mm可池 加下一级荷载否香则应延长观测时间15min，如增量仍大于 1.0mm.应再次延长观测时间45min.并分别在15min.30min 45min.60min时测读钉头位移。 B.0.7试验完成后应按每级荷载对应的钉头位移整理制表：绘 制荷载一位移（Q一S）曲线。 B.0.8出现下述情况之一时可判定土钉破坏：

后一级荷载产生的位移量超知前一级（第一级除外荷载

产生的位移量的3倍。 2钉头位移不稳定（延长观测时间45min内位移增量大于 2.0mm). 3杆体断裂。 4土钉被拔出。 B.0.9土钉破坏或加载至1.1工时位移稳定，应终止试验。 B.0.10单钉抗拨力应取破坏荷载的前一级荷载，如没有破坏则 应取最大试验荷载。 B.0.11验收合格标准：检验批上钉平均抗拔力不应小于工， 单钉抗拨力不应小于0.8T。不能同时符合这两个条件则应判定 为验收不合格。 B.0.12验收不合格时，可抽取不合格数量2倍的样本扩大检 验。将扩天抽检结果计入总样本后如仍不合格，则应判断该检验 批产品不合格，并应对不合格部位采取相应的补救措施。

1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”反面词采用严禁”： 2）表示严格：在正常情况下均应这样做的： 正面词采用应”，反面词采用不应“或“不得： 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用宜反面询采用“不宜： 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为“应符合·…. 的规定”或“应按····执行”

建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202 建筑基坑工程监测技术规范GB50497 必建筑基坑支护技术规程JGJ120

自次1总则(47)2术语和符号(48)2.1术语(48)3基本规定(49)4勘察C5405设计(56)5.1一般规定(56)5.2土钉长度及杆体藏面确定(585.3基坑稳定性验算(59)5.4构造要求(6306施工与检测(66)6.1一般规定(66)6.2复合土钉墙施工(67)6.3降排水施工(68)6.4基坑开挖(68)7监测(69]附录A土钉抗拔基本试验(70)附录B土钉抗拔验收试验(71)

0.4本条规定除遵守本规范外，复合土钉墙基坑支护工程尚应 合国家现行有关标准的规定。与本规范有关的国家现行规范 见程主要有： 1岩土工程动繁规池GB50021： 2建筑地基基础设计规范GB50007 3&建筑基坑工程监测技术规范GB50497 4建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202： 5《锚杆喷射泥凝土支护技术规范GB50086： 6建筑基坑支护技术规程JGI120： 建筑桩基技术规范G94： 8 建筑地基处理技术规范1G79： 9 其他末列出的相关标准。

2.1.4用作截水雄幕的水泥土桩主要有水泥土搅拌桩和高压喷 射水泥土桩。

2.1.4用作截水雄幕的水泥土桩主要有水泥土搅拌桩和高压喷

筋笼、型钢、钢管等，胶结物可为混凝土水泥砂浆，水泥净浆等）和 各种材料及形式的预制构件，如小直径预制桩，木桩、型钢等。本 规范考虑了微型桩对基坑整体稳定性的贡献

#由土和钉的共同作用提供，同时考虑预应力铺杆，截水帽 桩对整体稳定性的贡献。

3.0.1作为基坑工程的专项技术标准之复合土钉墙基坑支护 安全等级应与现行行业标准建筑基坑支护技术规程JGJ120相 致。建筑基坑支护技术规程JGI120中规定应综合考虑基 坑周边环境状况，地质条件的复杂程度基坑深度等因素，根据可 能产生的破坏后果的严重程度，按表1采用基坑支护的安全等级 对基坑的不同侧壁可采用不同的安全等级

表I基坑支护安全等级

（图1）： 1 截水幕复合土钉墙图1（a） 2 预应力铺杆复合钉墙图（） 3 微型桩复合土钉墙图1（c）。 4 截水幕一预应力铺杆复合土钉墙图1（d）。 5 截水雄幕一微型桩复合土钉墙L图I（e） 6 微型桩一预应力锚杆复合土钉墙厂图1（f）。 7 截水雄幕一微型桩一预应力错杆复合土钉墙图1（g）

复合土钉墙支护方案的选型应综合考虑质，地下水、周边环 境以及现场作业条件，通过工程类比和技术经济比较后确定。有 地下水影响时，宜采用有截水雄幕参与工作的复合土钉墙形式周 边环境对基坑变形有较高控制要求或基坑开挖深度较深时宜采 用有预应力铺杆参与工作的复合土钉墙形式基玩侧壁士体自了 性较差时，宜采用有微型桩参与工作的复合土钉墙形式，当受多种 因素影响时，应根据具体情况采取多种组合构件共同参与工作的 复合士钉墙形式

性较差时，宜米用有微型耕参与作的复合生针墙形式当受多种 因素影响时，应根据具体情况采取多种组合构件共同参与工作的 复合土钉墙形式。 3.0.3复合士钉墙较一般士钉墙具有更泛的适用性。截水 推幕在隔水的同时，对士体也起到了加固作用，增加了坑壁的 自稳能力因此较一般土钉墙复合上钉墙更适用丁地下水位 浅土体强度低自立性差的地层中在我国诸多软土地区较 浅基坑（一般坑深不超过5m一7m）中有广泛的工程实践，积累 了半富的经验。但在软土地层来用复合上钉瑞应满足一定 的限制条件。许多工程实践表明，当基坑计算范围内存在厚度 天于5m的流塑状土（当为游泥和泥炭时厚度天于2m）或坑底 存在泥炭时不宜采用复合土钉墙支护：当玩底为漆泥和涂泥质 土时应慎用复合士钉墙支护如果采用·须对坑底软弱土层进 行加固或采取设置强度较大的微型等其他加强措施。 在饱和粉土、砂土地层中尤其婴防止出现流砂·没有有效的 降水、截水措施则不得采用复合土钉墙支护：而基坑开挖深度范围 内如有承压水作用则应采取降水减压措施后再使用。 3.0.4当场地条件允许时复合土钉墙支护宜有一定的玻率，放 坡开挖较直立开挖的复合土钉墙更有利于保证基坑稳定性，尤其 是采用预应力错杆后，对控制基坑变形更加有利，开挖深度也可以 进一步增大。 经工程统计，诸多基坑深度在13m以内，将直立开挖的复合 土钉墙基坑深度限定在13切更有利于工程应用。

30.6从基坑开挖至地下工程完成基坑回为止，

工程经历基坑施工期、使用期两个阶段。为控制基坑位移，基坑 施期内应连续施。本规范基现程安全性设计指标基基 属于临时性工程，因此基工程的候用期不应超过年，当 更用期超过年或设计规定后应对基玩安全进行评估，依据型 工程现状重新评价基坑稳定性，构件的承载能力并应重新确 定环境保护所对应的变形控制指标，以确保基境及周边环境的 安全与正常使用。基坑施工期、使用期内如遇停工，停工时间也 应计人便用期内。 3.0.9复合土钉墙基坑支护的变形与地质条件周边环境条 件施工工况以及基坑开挖深度、土钉长度土钉注浆量基坑 单边长度、超前支护刚度等多方面因有关·由于地质勘察所 张得的数据还很难准确代表君上层的全面情说，对岩士层和复 合士钉墙本身所作的计算模型、计算假定等不能完全准确代 表实际状况·而施工过程中复合土钉墙受力又经常发生动态变 化，因此日前对复合土钉墙基坑支护的变形进行计算是十分困 难的。 复合士钉墙基坑支护的变形可用有限元等数值分析方法作出 古算但成果的可菲性难以评估。市教成熟的复合王钉墙变形 十算研究成果主要是根据监测资料反演取得的：些车要的大 型基玩工程建数值分析模型将观测到的成果作为数据输 人据此预谢下一步变化如此友复得出的预测值与实薄教为爱 近。但是，由于建模的复杂性皮早期预测的准确度较低等因紊，这 美力法自前末能普遍应用近些年，不少学者致力于建立相对简 单的经验公式对变形进行预测，取得了一定成果·但成果都是计对 集地层果地区取得的。 图2是上海市工程建设标准坑程技术规范上08 61一2010提出的上海地区估算复合土钉墙位移的经验公式。图中 单排超前支护指单能水泥王揽拌框免0了m），双效排超前支护指双 排水泥士搅拌桃（宽工2m。

1.81.5单排超前支护（%H双排超前支护0.30.01.01.52.02.53.03.5土钉和对长度1H图2土钉支护位移估算53

4.01基坑程期察包活岩士期察和周边环境调套两项工作成 与拟建建筑的岩土程助系同时进行。自前君士程勘系重点是 建筑物轮线以内范围·君重基础持力层调查·教少单独进行基坑 开挖边界以外范围的勘紧经常忽略浅部上层的王层划分取样 式验王性参数面这此内容止是基现隆理设计施的重婴依据。 当有期察成果不能满足基坑工程设计和施要求时应补充基 玩工程专项勘紧。 勘察阶段须同时进行周边环境安全性调查作，具的一方 百是评活基玩开挖和降水起的变形对周环境产生不利影明的 可能性以及地下障物是否影响到上钉及铺杆施另一方面是 避免钻探和钉销杆成孔过程中损坏地下管线等设施本草内 容适用手士质岩王工程勘蔡。 4..2基坑开挖及降水对周边环境的影用范围较开挖边界线 外开挖深度的借5危范自内均有可受到影调，有时医全里 远因此察的范应根据基坑的爱杂程度设计要求场地条件 周边环境条件等综合确定·但平面范围不宜小于基坑开挖边界线 外开挖深度的2借。考感到士钉铺杆的设置菱求平面范围不 宜小于王钉戴铺杆宿兑长度的2借。 由于受场地周边环境的限制基坑开挖线外的期察主要以现 劲踏助、调香利收集口有资料为主必要时市百造量的助探点。 404我国发生的清期破环的王封墙皮爱合王墙实例的统计 数据表明，勘察中忽略了软弱十夹层的存在是发尘滑塌破坏的原 因之一。因此勘察中成将软弱王夹层（特别是坑底附近的划分 出来。

4.0.6土工试验应为基坑工程设计施工提供符合实际情况的土 性指标。勘察方应根据复合土钉墙设计计算、施工的要求，选择合 适的试验方法（包括取样的方法等），提供的上性参数应综合考虑 试验方法工程经验，开与计算模型相匹配。 4.0.9应明确提供基坑开挖影用范围内各地层的物理力学指标 有地下水时，应提供各含水层的渗透系数：存在承压水时，应分层 提供水头高度

4.0.6土工试验应为基坑工程设计施工提供符合实际情

5.12设计计算时可取单位长度按平面应变问题分析计算，也可 按照空间协同作用理论分析计算。当采用空间协同作用理论时！ 复合士钉墙设计宜考虑时空效应对稳定性的不利影响，不宜考虑 边角效放对稳定性的有利影响： 5.1.3附加荷载包括基坑周边施工材料和机械设备荷载，邻近既 有建筑荷裁周边道路车辆荷载等。对基坑周边上方运输车等重 型车辆荷载、士方堆置荷载等应做必要的复核或荷载限制。 5.14因为坑中坑设计和处理不当而造成的基坑事故屋有发生 故制定术条规定。坑中坑对复合土钉墙支护的局部稳定存在不利 影响，进而可能引发基坑整体性破坏。 5.1.7表5.1.7数据是根据大量抗拨试验结果反算出来的.试验 时，七钉长度为6m~12m：钻孔注浆土钉采用一次重力式注浆工 艺成孔直径70mm~120mm，钢管注浆土钉均设置倒刺，倒制排 距0.25m~1.0m，数量2个/m~4个/m，注浆压力0.6MPa~ 1.0MPa反算时假定钢管注浆土钉直径80mm：钻孔注浆土钉 如无明确要求则假定直径100mm。 备注中的压力注浆指注浆压力大于0.6MPa，二次注浆系指 第二次采用高压注浆。 表5.1.7土钉与土体粘结强度标准值4是以一定工艺为基 础的统计值，也参考了相关规范和工程经验，给出的9.值是一个 较觉泛的范周值。由于各地区地层特性差异和施工工艺区域性特 点明显+9取值原则是在有地区经验情况下，应优先根据地区经 验选取。

5.1.2设计计算时可取单位长度按平面应变问题分析计算，也可

5.1.8土钉及错杆施工易造成水土流失可能对周边环境产生不 利影响，土钉及错杆设置时应予以充分考虑：此外，基坑回填后士 钉及锚杆残留在王体中地耳能会影呵邻近地块的后程·必要 时采用可回收式错杆及王钉 5.1.9冻融对季节性冻土影响非常明显，季节性冻生区来用复合 干钉基坑支护时应考冻胀后钉受力增大基坑位移增加以及 题化后上体强度降低等不利影响。有研究表明在冻胀力作用下 王所受拉力会比初始拉力大3倍一5倍钱拉力分柜形式地 特发生改变：同时喷射混王层后的上力增大，基坑位移增加 并直解冻后不可伙复。考虑地水的影明尤具是在有意水的帽 兄下复合士领墙不宜设出短士考思冻融深度的彩响孩范围 内的土体强度和模量以及土钉与土体的界面粘结强度也应适度折 诚：设计和施障还应确保上头连接牢固百时应加强基块 监 5，112复合千钉墙基坑变形既受荷作用体自身变形的影 哨同时还受到周边环境变形控制的约束。受荷作用下土体自 变形的大小全要与简载、王性开挖深度等因系有关复合士钉墙 基坑在满足自身稳定的同时还应考德变形对周边环境的影响，满 足周边环境对变形的控制要求。 变形控制指标是基坑正常变形的个范围值，反唤广基坑仍 处于正带状态之中是基坑变形设计的充许控制指标，超出该指标 意味君基坑可能进人安全储备低、变形异常甚至进人危险工作 状态 确定非带准确的基坑变形控制指标是上分困难的，从我国复 合土钉墙工程实践和现有的研究水平出发，编制组在对202个复 合王钉塔基坑程监测数据的分析垫础上·结合工程经验和地方 工程建设标准等提出了依据地层条件，基坑安全等级确定复合土 钉遥变形控制指标的建议值。 对202个复合土钉墙基坑工程监测的统计情况分析结果表

5.1.8土钉及错杆施工易造成水土流失，可能对周边环境产生不

5.2土钉长度及杆体截面确定

5.2.1表5.2.1提供的土钉长度及间距主要是依据工程经验 用于初步选择复合土钉墙中土钉的设计参数。设计时须进行稳 定性分析验算，根据验算结桌再对土钉初选设计参数进行修改 和调整。

表5.2.1给出的土钉长度与基坑深度比是一个范围值，基坑 较浅时可取较大值有预应力错杆或截水雄幕时可取轮小值

5.2.3图5.2.3（b）是根据工程实测数据并考虑安全条件后简化

假定上钉轴向荷载标推值的主要日的是为了估算土钉的长度 与分布密度。

条件是土压力水平向分布且作用在面层上。实际上，复合 内主动士压力并不作用在面层上也不是作用在倾斜面 动士压力。

5.2.6检验土钉施工质量的最好办法是对土钉进行

5.3基坑稳定性验算53.1一些文献中，把滑移面全部或部分穿过被王钉加固的上体时的破坏模式称为内部稳定破坏”，完全不穿过时称为，外部整体稳定破坏”或“深部稳定破坏”按本规范推荐的整体稳定性验算模型及公式，程序自动搜索最危险滑移面时是不分内外”的·搜索到的最危险滑移面·是王体土钉及各复合构件提供的安全度之和为最小值的滑移面，如果此时王及各构件的员献值为零，即为“外部整体稳定”模式。但经验与理论分析表明土钉贡献值为零的情况不会出现，因为最危险滑移面至少要穿过最下一排或最长一排钉·如图3由线工所示。由线2为外部整体稳定最危险滑移面与曲线工相化因位百后移导致滑弧长度增加体剪强度提供的安全度增加。士钉在滑號外的长度很小时，摩阻力V很小，对安全度的责献小于曲线后移至线2时士体抗剪强度提供的安全度增量故曲线2的安全度大于曲线1，曲线2并非最危险滑移面。故本规范不采用外部整体稳定”及“内部整体稳定”等概念。图3龄体稳定性分析比较整体稳定验算可计取止水摊幕，预应力错杆及微型的作用，这是对大量工程实践统计的结果。如果不计取这些构件的作用，设计将过于保守，不仅与事实不符，且有些情况下（如在软弱土层中）设计计算很难达到一定的安全度，人为地限制了复合土钉墙技+59

术的成用当然，也不能过高估算这些复合构件的作用，如果这些 复合构件（如微型桩戴铺杆起到主导性作用就已经不适用本 规范推荐的整体稳定性验算公式了。验算公式中通过设置组合 作用折减系数，限制这此复合构件的作用程度

5.3.2式（5.3.2一1以在国内厂泛使用直观易于理解的瑞典

条分法作为理论基础采用极限平衡法作为分析方法认为截水帽 靠应力错杆及微型耕能够与士钉共同工作，计算时考德这华复 合构件的作用。 为便于研究，公式作了如下假定及简化： 1破坏模式为圆弧滑移破坏： 2王钉为最主要受力构件： 3生钉预应力错杆只考隐抗放作用·截水罐幕及微型桩具 考抗剪作用忽略这些构件的其他作用： 4破坏时士钉与土体能够发挥全部作用复合构件不能与士 订同时达到极限平衡状态，即不能发摔最大作用，也不能同时发挥 较大作用，费按一是规则班行强度折减，构件强度越商类型越多 组合状态越不利则折减越天： 5预应力铺杆拉力的法尚分力与切同分力可同时达到披限 值，但只是计取假定滑移面之后的铺固段提供的抗清力矩： 6滑移面穿过做水唯费或微型进时平行于桩的正截面： 了不考意地作用： 8安全系数定义为滑移面的抗滑矩马滑动力矩之比。 破裂面的形软不能事先确定取决于玻面的儿可形状体的 生状王钉参数皮地面附训荷载等多因系米用胸班形王要固为 七与一此试验结果皮大多数程实践比较接近，且直分析计算相对 容易一华。在桌些特殊情况下·圆城滑动开非最佳·需要与他破 环模式对比。例如在深厚的软士地层·来用圆形可能会过高宿 软土的被动士压力如到4所小王钉瑞日能会活若画线2 破坏而并非圆弧，因土质软弱，坑底的滑移面不会扰展到很远的

1基坑时支护体系达到了承载能力极限状态，略低于临 界稳定，整体接定安全系数K为0.98~0.99。 2基坑水平位移很大时，支护体系为正常使用极限状态，接 近临界稳定K，为1.01~1.03。 3正常使用时，土钉墙的位移量与整体稳定安全系数K，之 间无致存在着表3所示的经验关系

表3土打墙位移与整体稳定安全系数K关系

手微型挺与土钉墙结合后整体性不如截水维靠与干钉墙结 合后整体性效果好。 5预应力错杆的组合作用折减系数取0.5时作用效果与将 其视为士钉相当。而预应力错杆的作用效果应好于将之完全视为 土钉。 提高截水椎幕及微型桩材料的抗剪强度增大截面面积等会 更复合构件自身抗剪能力得到较大提高，但复合王针墙整体稳定 性依菲地是土、土钉与复合构件的协同作用复合构件自身抗剪能 力提高的程度越大，复合士钉墙整体稳定性提高的程度越小·并不 同比增长

535复合士钉塔的整体稳定性育先应由士与钉的其同作用 提供基本保证：设置复合构件的主要目的是隔水或减小变形、控制 位移，同时对整体稳定性亦有贡献。本条规定保证广土钉是最主 要受力构件弱化复合构件的抗力作用从面保证超程安全性 及整体稳定性验算公式的适用性。 大量基坑监测数据统计结果表明如满足以下条件，基坑位移

1式（5.3.7一1超路士钉及错杆的抗明作用。 2坡面倾斜时可考虑倾斜区土体白重减轻的有利因素 3以下情税可计取t：微型桩为直径大于200mm的钻孔混 凝土桩、不小于16号的工字钢、预制桃或预应力管桩，间距不超过 4倍桩径：插人不小丁12号工字钢的水泥土墙：厚度不小于1m的 水泥土境等。 4以下情况不宜计取厚度小于0.5m的水泥士墙：超前支 护桩为竹桩，直径不大于48mm的钢管及直径不大于50mm的木 挺等。 5坡脚附近有软弱土层的一级基坑，采用复合土钉墙支护很 难满足抗隆起稳定性要求，故没有给出安全等级为一级的基坑抗 降起稳定安全系数指标。

采用上短下长布置形式，上下等长这种布置形式性价比不好，

般只在基坑较浅，坡角较大，土质较好及士钉较短时采用。上长下 短这种布置形式有利于减小坑顶水平位移，但有时因上排土钉 变到周边环境（如地下管线或障碍物）限制可能难以实施。中 部长上下短这种布置形式性价比较好，宜优先选用。在这种布 置形式中第一排钉对减少土钉墙位移有较大帮助，所以也 不宜太短

优先选用， 5.4.3、5.4.4面层及连接件受力较小，一般按构造设计即可满足 安全要求。

5.4.5预应力错杆间距小于1.5m时为减小群错效放

应力锚杆可斜向设置，使错杆锚固段远离阳角，位于阳角滑移面 之外。 本条还规定，预应力铺杆的白由段长度宜为4m一6m.控制 预应力铺杆自由段长度是基于如下考虑：土钉对士体变形比预应 力错杆敏感，即较小的位移即可使土钉承受较大的荷载，为使土钉 与预放力锚杆在相同位移下受力协调，应控制预应力错杆变形不 能太大，复合土钉墙中的顶应力锚杆自由段长度4m~6m能够满 足张拉伸长产生预应力的要求。 复合土钉培基坑位移往往会引起预应力锚杆成力值增大。销 杆锁定时，应为基坑开挖变形后锚杆预应力的增长留有余地，故锁 定值宜取错杆轴向承载力设计值的60%~90%

5.4.6钢筋混凝土围擦具有刚度大，与桩的结合紧密、铺杆预应

5.4.6钢筋混土围擦具有刚度大，与桩的结合紧密、铺杆预应 力损失小等优点，因此宜优先选用。当采用钢围时，一定要保证 钢围棕的刚度满足铺杆设计锁定值要求，截面应通过设计计算确 定，并应充分考虑缺陷的影响。

（a）预应力错杆、因檬与面层（b）预应力铜杆、承压板与面层图5预应力错杆与面层及围模连接构造示意1一错具：2一钢垫板+3一图摄：4承压板：5晚射混疑土16销筋网：7一土体截水维幕或微型柱；8一预留孔9—钻孔：10一杆体，11周主筋；12一围擦箍筋13一加强筋14一水泥砂浆5.4.8微型桩宜采用小直径混凝士桩、型钢及钢管等，特殊情况下也可采用木桩、竹桩、管桩等。采用木桩、竹桩时桩间距宜适当减小。

6.1.1位移观测控制点包括基准点和工作基点·基坑工程施工前

6工1位移观测控制点包活基推点和工作点·基玩程施工前 布设好位移观测控制点和监测点开以要善保护。 水患是复合土钉墙基坑支护的大敌”。雨水和施工用水下 旧管道渗漏等会使土体下滑力增大抗剪强度降低·从而引发 基坑切塌事故，因此应做好场区的排水系统规划和地面硬化，地面 排水坡度不宜小于0.3%.并宜设置排水沟。 6.1.2地面超载是复合土钉墙基坑支护的又一“大敌”。土方，材 料构件、机具的超载堆放·大型运输车辆随意改变行车路线等都 易导致基坑塌事故的发生：因此，本条强调应按照施工现场平面 布置图进行材料构件机具，设备的布置，而施工现场平面布置图 应与基坑工程设计工况相一致。 6.1.3本条为强制性条文。本条提出了复合土钉墙施工的20字 方针，即超前支护，分层分段，逐层施作，限时封闭，严禁超挖”， 20学方针是复合土钉墙长期施工经验的总结。 为了控制地下水和限制基坑侧壁位移，保证基坑稳定，载水椎 幕、微型桩应提前施工完成达到规定强度后方可开挖基坑，即所 请超前支护 基坑开挖所生的地层位移受时空效应的影响·开挖暴露的 面积越大，位移也越大，为控制位移，施工应按照设计工况分段、分 层开挖，分层厚度应与土钉竖向间距一致。下层土的开挖应等到 上层土钉注浆体强度达到设计强度的70%后方可进行。 每层开挖后应及时施作该层土钉并喷护面层，封闭临空面，减 少基坑无土钉的暴露时间，即所谓逐层施作，限时封闭”，一般情

况下，应在1d内完成土钉安设和喷射混凝土面层：在淤泥质地层 和松散地层中开挖基坑时，应在12五内完成土钉安设和喷射混 土面层。 超挖是基坑工程的文一“大敌”。工程中因超挖而造成的基坑 毋塌事敌度有发生，即使未造成基坑竭事故，基坑开挖期位移过 大，也会使基坑使用期的安全度下降。因此，分层开挖时应严格控 制每层开挖深度，协调好挖土与土钉施工的进度，严禁多层一起开 挖或一挖到底。

和二重管喷射直径大，高压水射流的压力可达40MPa左右，常用 的压力范围为30MPa一40MPa：低压水泥浆的注浆压力宜大于 1MPa，气流压力不宜小于0.7MPa，提升速度宜为50mm/min~ 200mm/min：旋转速度宜为10r/min~20r/min。对于较碰的黏性 土层密实的砂土和碎石土层及较深处土层宜取较小的提升速度 较大的喷射压力。 高压喷射注浆过程中如出现异常情况，应及时查明原因并采 取措施。当孔口返浆量大于注浆量的20%时，宜采取提高喷射压 力加快提升速度等措施。当因浆液渗漏面出现孔口不返浆时，宜 在漏浆部位停止提升注浆管并进行补浆，注浆液中宜掺人速凝剂 同时采取从孔口填入中粗砂等措施，直至孔口返浆。 6.2.5采用二次注浆的方法可以明显提高错杆错周力但要学握好 次高压注浆的时机家饮注奖的时间宜想据泽格工艺式验尚宝

6.3.2基坑降水会引起周边地表和建筑沉降.而且过量降水也不 符合节约水资源的规定，因此基坑降水应遵循“按需降水”的原则。 6.3.5为了保证排水通畅防止雨水施工用水等地表水漫坡流 动或倒流回渗基坑，硬化后的场区地面排水坡度不宜小于0.3%， 并宜设置排水沟。基坑内应设置排水沟集水坑，及时排放积聚在 基坑内的渗水和雨水。

6.4.4对自稳能力差的土体，如含水量高的黏性土，淤泥质王及 松散砂土等开挖后应立即进行支护，初喷混凝土应随挖随喷。 6.4.7基坑开挖至坑底后应及时浇筑基础垫层，在软土地区及时 洗筑垫层尤其显得重要。根据软土地区淤泥和淤泥质土的特点， 基坑垫层浇筑时间宜控制在2h以内，最迟不应超过4h。

7.0.2巡视检查主要以日测为主，配以简单的工器具，巡视的检 查方法速度快，周期短，可以及时弥补仪器监测的不足。基坑工程 施工期间的各种变化具有时效性和突发性·加强巡视检查是顶防 基坑工程事故简便经济而又有效的方法。通过巡视检查和仪器 监测，可以定性、定量相结合DB34／T 3450-2019 企业防雷安全生产标准化及评级规范，更加全面地分析基坑的工作状态，作 出正确的判断

测有者必然的、内在的联系。某一单项的监测结果在在不能揭示 和反映基坑工程的整体情况，必须形成一个有效的完整的、与设 计施工工况相适应的监测系统并跟踪监测，才能通过监测项目之 间的内在联系作出准确地分析，判断，因此监测项目的确定要做到 重点量测、项目配套。 基坑工程设计方应根据地层特性和周边环境保护要求，对复 合土钉墙进行必要的计算与分析后，结合当地的工程经验确定合 适的监测报警值 复合土钉墙基坑工程工作状态一般分为正常异常和危险二 种情况异带是指监测对象受力或变形呈现出不符合一般规律的 状态。危险是指监测对象的受力或变形呈现出低于结构安全储 备，可能发生破坏的状态。

附录A土钉抗拨基本试验

1基本试验是对试验土钉所来取的现场抗拨试验。目的是 通过检测土钉极限抗拔力·从而确定土钉与岩土层之间的粘结强 度同时确定施工工艺部分设计及施工参数为设计提供依据 2较薄士层中可不进行基本试验。

附录B王钉抗拨验收试验

验收试验是对实际工作王钉所采用的现场抗拔试验GBT50833-2012标准下载，目的是 通过检测土钉实际抗拨力能否达到验收抗披力，从而判断上钉长 度、注浆质量等施工质量，为工程验收提供依据。