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A10.盐渍土地区建筑技术规范GBT 50942-2014.pdf以往的工程建设往往忽略绿化带与建（构）筑物的安全间 盐渍土对水的敏感性以及若十因绿化带导致的工程事故， 对绿化带进行了规定，要求给予高度重视。
5.2.7以往的工程建设往往忽略绿化带与建（构）筑物白
5.2.7以往的工程建设往往忽略绿化带与建（构）筑物白
多年来，尽管盐渍土地区遇水产生不均匀变形造成的危害已 逐渐为人们所认识，但由于对建筑物的破坏机理认识不深，缺乏有 效的治理手段，建筑因地基不均匀变形而导致的破坏仍屡屡发生。 因此，本规范对建筑和结构设计过程进行了专门规定，提出了一些 措施。
般较少考虑不均匀沉降带来的不利影响，所以，对盐渍地基不 能过于依赖上部结构的刚度、结构穴余度；②考虑上部结构与基础 共同作用的结构计算方法多用于高层建筑，采用箱、筏基础，且上 部结构刚度较大；③上部结构与基础之间的配合宜强弱相当广东市政定额 D.1 通用项目20190112，但不 可过分增加上部结构的刚度、整体性，反过来对基础也会产生额外 的负担。此外，考虑到工业厂房的长高比一般较大，故本条文采用 “宜”作出一般建议性规定。 5.3.6～5.3.11应对盐溃土有害影响的最根本措施在于地基处 理和基础的选型与设置，上部结构做适当加强即可，如地基处理和 基础的选型与设置不当，极可能引起上部结构的开裂，而本规范上 述条文提到的所有措施对于限制裂缝发展确有一定效果，但不足
盐渍土地基中的基础和设施是否需进行防腐蚀处理以及采取 可种处理方案，首先应由设计人员提出并确定。在设计阶段，设计 人员应深入了解和掌握有关资料，依据腐蚀环境、地基基础设施的 重要性、使用年限要求、经济合理性等综合提出可供实施的方案。 本节中规定的防腐措施保护对象主要是指理人盐渍土中或与盐渍 土相接触的建（构）筑物基础与构件以及其上的一定区域。 5.4.4主要的防腐措施包括水泥和砖石品种的选择，提高水泥用
5.4.7相关研究表明，混凝土中掺加矿物掺合料有助于增强
对于盐渍土地区的工程建设而言，合理的设计是很重要的，但 是施工同样关键，不应被忽视。因为盐渍土的危害在施工阶段就 可能显现出来或在施工阶段就可能蕴藏着使建筑物发生破坏的潜 在因素。实践也确实表明，在盐渍土地区的工程施工中常常存在 下列问题： （1）施工单位素质差，水平低，在施工准备阶段不能作出详细 的施工组织设计方案；在施工阶段，管理混乱，现场设施布局、建筑 材料堆放杂乱无章，结果造成施工用水乱放乱排，浸人地基，发生 溶陷，使正在施工中的建筑物发生破坏，甚至有可能会使附近已建 好的建筑物都受到影响。 （2）为抢工期，施工现场的排水泄洪设施尚未完成，就仓促进 行主体工程的施工，造成雨水等侵人地基，发生溶陷破坏事故。 （3）施工不彻底，只抓主体工程，而对地下给排水管道、水井和 管沟等隐蔽工程质量不重视，或在竣工后施工用水管道未及时折 除，结果又可能发生管道漏水侵人地基，造成危害。 （4）对建筑施工材料不加以选择或不严格检验，如使用含盐量 大的水搅拌混凝土和砂浆或对含盐量大的砂子不注意清洗，使大 量的盐分进入混凝土或砂浆之中，这些盐分会侵蚀混凝土、钢筋或 砖石砌体，逐渐导致结构发生破坏。 由上述问题可见，对于盐渍土地区的工程来说，施工阶段确有 其独有的特点，必须慎重对待，必须采取一些相应的特殊措施，才 能保证建筑物或其他工程设施的顺利建成直安全耐久。 6.1.1～6.1.3调查表明，有相当部分工程在施工过程中就已
溶陷。所以，条文要求图纸明确提出对雨水和施工用水的防渗漏 要求。施工时间安排和工序搭接要考虑出现水害的可能，采取预 防措施，做好施工前的准备工作。通常，土建工种与其他专业工种 不协调，造成基坑长时间不能回填或者填挖频繁交替，不仅浪费人 力物力，拖延工期，而且可能对建（构）筑物地基造成直接或潜在危 害因此应引起足够重视
土层，水浸后，盐分溶解速度快，水的渗透距离也较远，影响深度 也较大，所以施工所用的各种水源都要与正建的建筑物和现有的 建筑物之间保持足够的距离。本条中表6.1.4的最小净距是根据 现场调香和浸水试验结果规定的，如果现场条件充许，可适当再远 些，更偏于安全。
6.2防水排水工程施工
6.2.2施工用水和施工场地的排水问题不容忽视，施工
6.2.2施工用水和施工场地的排水向题不容忽视，施工给排水管 道布置情况应绘制在施工总平面图上。施工中应按设计要求，做 好施工场地及附近的临时排水设施，并尽量与永久性排水设施相 结合。施工验收范围要扩大到整个防水监护区。 6.2.3管道、井（或沟)等施工的临时用水管道，历来疏于检查验
6.2.3管道、并（或沟）等施工的临时用水管道，历来疏于检查验
6.3.6盐渍土中采用打入式预制钢筋混凝土桩的主要问题，除了
盐对桩身材料的侵蚀外，还需解决难打入的问题。为了减少 别桩的打入阻力，可采用先钻后打的施工方法，钻孔直径应小子
（或等于）桩径，钻孔深度应浅于设计桩尖标高0.5m～1.0m。若 盐渍土的易溶盐含量很高（超过20%），则可采用注水打桩的施工 方法，国外的经验表明，若用热水注入盐渍土中，可以较好地减小 打桩阻力，显著提高打桩效率。
6.4.1基础和地下设施防腐可靠性的最终结果，很大程度上取决 于防腐工程的施工质量，这除了与施工队伍的专业性、技术性及人 员素质直接相关外，从腐蚀机理的角度而言，还有多而复杂的因素 影响腐蚀，因此，通过试验确定适宜的施工配合比和操作方法显得 很有必要。
作为混凝士外加剂等是十分必要的。否则钢筋混凝土结构将受到 内、外盐腐蚀，造成更大危害。
益损工地基处理的自的，主安任于改普工的力学性质，消除取 减少地基因浸水而引起的溶陷或盐胀等。与其他类土的地基处理 目的有所不同，盐渍土地基处理的范围和深度应根据其含盐类型、 含盐量、分布状态、盐渍土的物理和力学性质、溶陷等级、盐胀特性 及建筑物类型等来选定。盐渍土地基处理的方法很多，本章所规 定的儿种方法主要从实用角度出发，施工技术和设备工具都比较 简单易行。实际上，每种处理方法都有其适用范围和局限性，对具 体工程来说，究竟选用何种处理方法，不仅需要考地质条件、施 工机具设备、材料来源、施工期限、处理费用等因素，还应考虑处理 方法的适用范围，根据具体情况可以采用单一的地基处理方法，也 可采用两种或两种以上的综合处理方法。总之，应对各种处理方 法进行技术和经济比较后，再选择经济、合理、可靠的处理方法。 7.1.1选择因素除应考虑含盐类型和盐渍化程度外，还应考虑土 层情况、盐渍土分布、地下水情况等因素。目前我国西北地区的 些项目，位于戈壁滩，地基土为卵石，按目前规定评价为盐渍土，但 并没有溶陷性，作为垫层或回填材料应当是可行的，否则在百公里 内无法找到理想的材料，对此，可以结合相关经验和试验结果选取 该材料。 7.1.5钢筋增强材料指的是含有钢筋成分的增强材料。
7.1.1选择因素除应考虑含盐类型和盐渍化程度外,还
层情况、盐渍土分布、地下水情况等因素。自前我国西北地区 些项目，位于戈壁滩，地基土为卵石，按目前规定评价为盐渍 并没有溶陷性，作为垫层或回填材料应当是可行的，否则在白 内无法找到理想的材料，对此，可以结合相关经验和试验结果 该材料。
7.1.5钢筋增强材料指的是含有钢筋成分的增强材料
对于溶陷性较高，但层厚不大的盐渍土采用换填法消除其溶
陷性是较为可靠的，即把基础下一定深度范围内的盐渍士挖除，如 果盐渍土层较薄，可全部挖除，然后回填不含盐的砂石、灰土等换 填盐渍士层，分层压实。作为建筑物基础的持力层，可部分消除或 完全消除盐渍土的溶陷性，减小地基的变形，提高地基的承载能 力。
换填法的一个制条件。如盐渍土层厚度偏大，全部采用换填法 就显得不经济。此外，当地下水理埋深较浅时，一方面对换填施工造 成很大困难，另一方面，在换填过程中如不对地下水进行有效隔 离，换填结束后的新地基可能会因为地下水的毛细和蒸腾作用，再 次成为盐渍土，导致处理失效
7.2.2盐渍土地基的换填处理，一般采用砂石垫层，在具
好经验的相关地区，也可以取用风积沙作为垫层材料。在盐渍 土地区，有的盐渍土层仅存在于地表下1m～5m厚，对于该情 况，可采用砂石垫层处理地基，将基础下盐渍土层全部挖除，回 填不含盐的砂石材料，应注意，此种方法仅适用于盐渍土层不 厚、可全部替换的情况。因砂石垫层透水性较好，如果砂石垫层 下还残留部分溶陷性盐渍土层时，则地基浸水后同样会产生溶 陷。采用砂石垫层是针对完全消除地基溶陷而言，其挖除深度 随盐渍土层厚度而定，但一般不宜大于5m，太深会给施工带来 较大困难，也不经济。砂石垫层的厚度应保证下卧层顶面处的 压应力小于该土层浸水后的承载力，还应保证垫层周围盐渍土 溶陷时砂石垫层的稳定性，如果垫层宽度不够，四周盐渍土浸水 后产生溶陷，强度降低，垫层就有可能部分被挤人侧壁的盐渍土 中，使基础沉降增大。 对于砂石垫层宽度的计算，一般采用扩散角法，以条形基础为 例，砂石垫层的宽度应满足下式：
中:6 砂石垫层底宽（m）：
b'≥ b+ 2ztan
7.2.10本条提出适用于预压法处理的土类。对于在持续荷载作 用下体积会发生很大压缩、强度会明显增长的土，这种方法特别适 用。对超固结士，只有当土层的有效上覆压力与预压荷载所产生 的应力水平明显大于土的先期固结压力时，土层才会发生明显的
压缩。竖井排水预压法对处理泥炭土、有机质土和其他次固结变 形占很大比例的土效果较差，只有当主固结变形与次固结变形相 比所占比例较大时才有明显效果
择有代表性的地段进行预压试验，通过试验区获得的竖向变 形与时间关系曲线、孔隙水压力与时间关系曲线等推算土的 固结系数。固结系数是预压工程地基固结计算的主要参数 可根据前期荷载所推算的固结系数预计后期荷载下地基不 司时间的变形并根据实测值进行修正，这样就可以得到更符 合实际的固结系数。此外，由变形与时间曲线可推算出预压 荷载下地基的最终变形、预压阶段不同时间的固结度等，为 卸载时间的确定、预压效果的评价以及指导设计与施工提供 主要依据。
间内所要求达到的固结度以及施工影响等通过计算、分析确 定。根据我国的工程实践，普通砂井之井径比取6～8，塑料排 水带或袋装砂井之井径比取15～22，均取得良好的处理效果。 本条结合盐渍土的经验和盐溶液黏滞性的特点，采用的井径比 值小于普通土。
压和电渗排水预压在工程上应用甚少，暂未列人。堆载预压分塑 料排水带或砂井地基堆载预压和天然地基堆载预压。通常，当软 土层厚度小于4.0m时，可采用天然地基堆载预压法处理，当软王 层厚度超过4.0m时，为加速预压过程，应采用塑料排水带、砂井 等竖井排水预压法处理地基。对真空预压工程，应在地基内设置 排水竖井。
7.2.16塑料排水带施工所用套管应保证插人地基中的带子平 直、不扭曲。塑料排水带的纵向通水量除与侧压力大小有关外，还 与排水带的平直、扭曲程度有关。扭曲的排水带将使纵向通水量 减小。因此施工所用套管应采用菱形断面或出口段扁矩形断面， 不应全长都采用圆形断面。
7.2.20强夯法是反复将夯锤（质量一般为10t～40t)提到一定
理的研究，至今尚未取得满意的结果。因此，目前还没有一套成熟 的设计计算方法。此外，强夯置换法具有加固效果显著、施工期 短、施工费用低等优点，自前已用于公路、机场、房屋建筑、油罐等 工程，一般效果良好，个别工程因设计、施工不当，加固后出现下沉 较大或墩体与墩间土下沉不等的情况。因此，本条特别强调采用 强法和强夯置换法前，应通过现场试验确定其适用性和处理效 果，否则不得采用。 在缺乏试验资料或经验时，可按表6预估有效加固深度。
表6强夯法的有效加固深度（m）
注：强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起
（1）起重机械：起吊夯锤用的机械设备一般选用履带式起重机 （起重量分别有15t、20t、25t、30t和50t几种），其稳定性好，在施 工场地行走较方便。在夯锤重量、落距大时，还可以在吊臂两侧辅 以门架防止落锤时机架倾覆，提高起重能力。 （2）自动脱钩装置：当采用履带式起重机作为强起重设备 时，一般是通过动滑轮组用脱钩装置来起落夯锤。脱钩装置要求 有足够的强度，使用灵活，脱钩快速、安全。自动脱钩器由吊环、耳 板、销环、吊钩等组成。拉绳一端固定在销柄上，另一端穿过转向 滑轮，固定在悬臂杆底部横轴上，当夯锤起吊到要求高度时，升钩 拉绳随即拉开销柄，脱钩装置开启，夯锤便自动脱钩下落，同时自 动复位。 （3)夯锤：夯锤设计原则是重心低，稳定性好，产生负压和气垫 作用小。一般夯锤用钢板作外壳，内部焊接钢筋骨架后浇注混凝 土，一般为圆形（圆台形），也有方形。方形锤虽制作简单，但起吊 时由于夯锤旋转，难以保证前后儿次夯击的夯坑重合，结果造成锤 角与夯坑壁接触，使一部分夯击能消耗在坑壁上，对夯击效果有影 响。锤底面积可按土的性质确定，锤底静接地压力值可取 25kPa～40kPa，对于饱和细颗粒宜取较小值。夯锤底面设上下贯 通的排气孔，以利空气迅速排走，减小阻力，同时减小起锤时锤底
与土面形成真空产生的吸附力。排气孔的孔径一般为250mm～ 300mm。国内夯锤质量一般为8t、10t、16t、25t。
击或水冲等方式在软弱地基中成孔后，再将砂或碎石挤压入已成 的孔中，形成砂石构成的大直径密实桩体。砂石桩法早期主要用 于挤密砂土地基，随着研究和实践的深入，特别是高效能专用机具 出现后，应用范围不断扩大。为提高其在黏性土中的处理效果，砂 石桩填料由砂扩展到砂、砾及碎石。 砂石桩用于松散砂土、粉土、黏性土、素填士及杂填土地基，主 要靠桩的挤密和施工中的振动作用使桩周围士的密度增大，从而 使地基的承载能力提高，压缩性降低。国内外的实际工程经验证 明，砂石桩法处理砂士及填土地基效果显著，并已得到广泛应用
原土层砂质好同时易于施工即可，一般应注意就地取材。按照各 有关资料的要求，最好用级配较好的中、粗砂，当然也可用砂砾及 碎石。对饱和黏性土，因为要构成复合地基，特别是当原地基土较 软弱、侧限不大时，为了有利于成桩，宜选用级配好、强度高的砂砾 混合料或碎石。填料中最大颗粒尺寸的限制取决于桩管直径和栅 尖的构造，以能顺利出料为宜。考虑到有利于排水，同时保证具有 较高的强度，规定砂石桩用料中小于0.005mm的颗粒含量（即含 泥量）不能超过5%。 7.2.29、7.2.30砂石桩的施工应选用与处理深度相适应的机械， 可用的砂石桩施工机械类型很多，除专用机械外，还可利用一般的 打桩机改装。砂石桩机械主要可分为两类，即振动式砂石桩机和 锤击式砂石桩机。此外，也有用振捣器或叶片状加密机，但应用较 少。 用垂直上下振动的机械施工的称为振动沉管成桩法，用锤击 式机械施工成的称为锤击沉管成柱法，锤击沉管成柱法的处理
可用的砂石桩施工机械类型很多，除专用机械外，还可利用一般的 打桩机改装。砂石桩机械主要可分为两类，即振动式砂石桩机和 锤击式砂石桩机。此外，也有用振捣器或叶片状加密机，但应用较 少。 用垂直上下振动的机械施工的称为振动沉管成桩法，用锤击 式机械施工成桩的称为锤击沉管成桩法，锤击沉管成桩法的处理
深度可达10m。砂石桩机通常包括桩机架、桩管及桩尖、提升装 置、挤密装置（振动锤或冲击锤）、上料设备及检测装置等部分。为 了使砂石有效地排出或使桩管容易打入，高能量的振动砂石桩机 配有高压空气或水的喷射装置，同时配有自动记录桩管贯入深度、 提升量、压入量、管内砂石位置及变化（灌砂石及排砂石量）以及电 机电流变化等的检测装置。国外有的设备还装有微机，根据地层 阻力的变化自动控制灌砂石量并保证沿深度均匀挤密全面达到设 计标准。 7.2.32碎石桩结合其他处理方法时，起到的主要作用是加速盐
7.2.32碎石桩结合其他处理方法时，起到的主要作用是加速盐 溶液的排除。
浸水预溶法即对拟建的建筑物地基预先浸水，在渗透过程中 土中易溶盐溶解，并渗流到较深的土层中，易溶盐的溶解破坏了土 颗粒之间的原有结构，在土自重压力下产生压密。对以砂、砾石土 和渗透性较好的非饱和黏性土为主的盐渍土，有的土结构疏松，具 有大孔隙结构特征，而这些“砂颗粒”中很多是由很小的土颗粒经 胶结而成的集粒，遇水后，盐类被溶解，导致由盐胶结而成的集粒 还原成细小土粒，填充孔隙，因而土体产生溶陷。由于地基土预先 浸水已产生溶陷，所以建筑在该场地上的建筑物即使再遇水，其溶 陷变形也要小得多，实际上，这是一种简易的“原位换士法”，即通 过预浸水洗去土中盐分，把盐渍土改良为非盐渍土。一些文献指 出，浸水预溶法可消除溶陷量的70%～80%，这也相当于改善了 地基溶陷等级，具有效果较好、施工方便、成本低等特点。 7.2.33浸水预溶法用于减低或消除盐渍土的溶陷性，一一般适用 于厚度较大、渗透性较好的砂、砾石土、粉土。对于渗透性较差的 黏性土不宜采用浸水预溶法。该法用水量大，场地要具有充足的 水源。另外，最好在空旷的新建场地采用，如在已建场地附近采用 时，浸水场地与已建场地之间要有足够的安全距离。
（1）浸水预溶不得在冬季有冻结可能的条件下进行； （2）应考虑对邻近建筑物和其他设施的影响，根据相关试验结 果，其影响半径可达到1.2倍的浸水坑直径； （3）浸水预溶结束10d左右应进行基础施工，在施工过程中应 保持地基土湿润，因在含水量减低的情况下，土的溶陷性有恢复的 可能性。
7.2.36采用浸水预溶法处理地基时：
（1）浸水场地面积应根据建筑物的平面尺寸和溶陷土层厚度 确定，浸水场地平面尺寸每边应超过拟建建筑物边缘不小于 2.5m; （2）预浸深度应超过盐渍土溶陷性土层厚度或预计可能的浸 水深度，浸水水头高度不宜低于0.3m，浸水时间一般为2～3个 月，浸水量一般与盐渍土类型、含盐量、厚度、水的矿化度及浸水时 的气温等因素有关； （3）采用浸水预溶时，应考虑对邻近建（构）筑物和其他设施的 影响； （4）对渗透性小，含盐量高或厚度大的盐渍土地基，宜采用附 加措施增大预溶效果（如钻孔渗水等）。
的溶陷性土层厚度及地基的溶陷等级等，应在基础施工前进行专 门性的勘察评定。浸水预溶后土中含水量增大，压缩性增高，承载 力降低，应通过载荷试验确定处理后地基土的承载力。
结合使用的一个典型。多用于含结晶盐较多的砂石类土中。例 如，青海西部地区的盐渍土大部分属于砂石类土，部分土层为粉 土，处于干或半于旱状态，天然含水量低，平均含水量在5%左 右，且土的天然结构强度很高，所以，单独采用强劵法减小地基的 浸水溶陷比较困难，对一些比较重要或对沉降有特殊要求的工程 为消除地基浸水溶陷的问题，提出了先浸水后强夯的方法，即先对
拟建建筑物地基进行浸水预溶，然后再进行强夯，这种方法的处理 效果与浸水时间、强夯能量、土质条件等密切相关
7.2.39对于十旱地区含盐量较高、盐渍土层很厚的地基土，可考 虑采用盐化处理方法，即所谓的“以盐制盐”，在建筑物地基中注人 饱和或过饱和的盐溶液，形成一定厚度的盐饱和土层，使地基土发 生如下变化：①饱和盐溶液注人地基后随着水分的蒸发，盐结晶析 出，填充原来土中的孔隙，并可起到土颗粒骨架作用；②饱和盐溶 液注入地基并析出后减少了原来孔隙比，使盐渍土渗透性减小， 地基经盐化处理后，由于本身的致密性增大，透水性减小，既保持 或增加了原土层较高的结构强度，又使地基受到水浸时也不会发 生较大的溶陷，这在地下水位较低、气候干燥的西北地区是有可能 买现的，特别是与地基防水措施结合起来，将是一种经济有效的方 法。相关试验结果表明，盐化法可使处理后的盐渍土地基浸水的 降减小到处理前浸水沉降的1/5～1/7。 该法仪宜于在西部十旱地区一般轻型建（构）筑物中结合表层
虑采用盐化处理方法，即所谓的“以盐制盐”，在建筑物地基中注入 饱和或过饱和的盐溶液，形成一定厚度的盐饱和土层，使地基土发 生如下变化：①饱和盐溶液注人地基后随着水分的蒸发，盐结晶析 出，填充原来土中的孔隙，并可起到土颗粒骨架作用；②饱和盐溶 液注入地基并析出后减少了原来孔隙比，使盐渍土渗透性减小， 地基经盐化处理后，由于本身的致密性增大，透水性减小，既保持 或增加了原土层较高的结构强度，文使地基受到水浸时也不会发 生较大的溶陷，这在地下水位较低、气候干燥的西北地区是有可能 实现的，特别是与地基防水措施结合起来，将是一种经济有效的方 法。相关试验结果表明，盐化法可使处理后的盐渍土地基浸水的 沉降减小到处理前浸水沉降的1/5～1/7。 该法仪宜于在西部十旱地区一般轻型建（构）筑物中结合表层 压实法一起使用。 7.2.42地基盐化法处理的施工，可采用大开挖，对整个基坑底面 全部进行盐化处理，如果不是大开挖，也可对某一柱基或条基进行 盐化处理，无论哪种方法，盐化处理的范围都尽量大于基础外缘 2.0m，开挖到基础设计标高后注人饱和盐溶液，饱和盐溶液要从 基础的四角注入。 盐化用盐一般可采用工业锅炉用盐或一般食盐，水可用当地 饮用自来水，也可直接用当地的盐湖水来代替。施工现场应备有 若于较大的空油桶或容器，以备饱和盐溶液的加工。 相关单位在青海西部盐渍土地区进行盐化法处理，发现其优 点是：可就地取材，降低造价；施工简便，消耗人力物力少；施工周 期短，如与防水措施结合使用，更增强了建筑物安全使用的可靠 性。
塞底面 全部进行盐化处理，如果不是大开挖，也可对某一柱基或条基进行 盐化处理，无论哪种方法，盐化处理的范围都尽量大于基础外缘 2.0m，开挖到基础设计标高后注人饱和盐溶液，饱和盐溶液要从 基础的四角注人。 化用盐一般可采用工业锅炉用盐或一般食盐，水可用当地 饮用自来水，也可直接用当地的盐湖水来代替。施工现场应备有 若于较大的空油桶或容器，以备饱和盐溶液的加工。 相关单位在青海西部盐渍土地区进行盐化法处理，发现其优 点是：可就地取材，降低造价；施工简便，消耗人力物力少；施工周 期短，如与防水措施结合使用，更增强了建筑物安全使用的可靠 性。
隔断层法 隔断层主要包括土工膜（布）、砂砾隔断层、复合土工膜、复合 防水板等。从部分公路工程的实践来看，在盐渍化严重的地区，单 土工膜或单一防渗土工布作为隔断层时，易在膜下产生水分和 盐分聚集，使地基土软化和加重盐渍化，效果不好
8.1.4对于砂右桩成桩后进行质量检验的时间间隔建议取30d，
对于砂石桩成后进行质量检验的时间间隔建议取30d， 使盐渍土地基充分稳定。在因气候因素操作困难的部分地 可根据地区经验结合相关规范综合确定时间间隔
A. 0. 3 氯盐渍土中主要含有 NaCl、KCl,其次是CaCl2² 、Mg(
A.0.4土中的含水量是计算其他物理指标的基本指标之一。盐
的盐以固态的形式存在于土中，且与土颗粒一样起着固体骨架作 用。但是，这部分骨架是不稳定的，当含水量增加时，它便被水溶 解而变成液态。现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T50123 中土的天然含水量的测定方法（烘干法）中，土中的固态盐或液态 盐均被作为固体骨架的一部分考虑。试验表明，对比采用含液量 的计算结果，用含水量计算出的十重度偏大，而孔隙比、饱和度偏 小，这是因为用烘干法获得含水量是把盐（包括原土中固态盐和液 态盐）作为固体土骨架的一部分而得的，从而没有正确地反映土中 固体士颗粒与土中液相的物理关系，对于实际工程而言，这是偏不 安全的。土中水含盐量B的确定，应综合含盐量、含水量的测定 结果综合得出。 A.0.5盐渍土的天然密度的测定方法与非盐渍土相同，只是对 于含有较多具有结晶特性易溶盐的盐渍土，应考虑其在低温情况 下的结晶膨胀特性对湿密度的测定值带来的影响。 A.0.6盐渍土的颗粒和非盐渍土一样，指的是岩石、矿物及非晶体 化合物的零散碎屑。由于盐渍土中含盐，使土中的微粒胶结成小颗 粒，此外，由于土中还含有结晶状的结晶盐，因此，如果在进行颗粒 分析试验之前，不预先除去土中的盐，则所测得的盐渍土的细颗粒 含量较少，而浸水洗盐后，由于易溶盐被溶解，原来由盐胶结而成的 集粒解体以及结晶的盐颗粒也被溶解而除去，所以得出的试验结果 是土颗粒分散度增高，细颗粒含量明显增大。因此，盐渍土的颗粒 分析试验，应在洗盐前后分别进行，以得到正确的粒径组成，并以洗 盐后的数据来确定土的名称，否则，可能得不到正确的结果。 A.0.7相关资料表明，含盐量对盐渍土的塑性指标的影响较大，据 国内曾对含盐量为6%～10%的60个盐渍土土样进行洗盐前后塑 性指标的试验研究表明，未经洗盐的盐渍土，其液限含水量平均值 比洗盐后的土小2%～3%，塑限含水量小1%～2%。由于工程上 生往用塑性指标来对黏性土进行分类和评价，所以最好分别做去盐 前后的塑限和液限试验，以免对土的评价不合理或相差甚远
的盐以固态的形式存在于土中，且与土颗粒一样起着固体骨架作 用。但是，这部分骨架是不稳定的，当含水量增加时，它便被水溶 解而变成液态。现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T50123 中土的天然含水量的测定方法（烘干法）中，土中的固态盐或液态 盐均被作为固体骨架的一部分考虑。试验表明，对比采用含液量 的计算结果，用含水量计算出的干重度偏大，而孔隙比、饱和度偏 小，这是因为用烘干法获得含水量是把盐（包括原土中固态盐和液 态盐）作为固体土骨架的一部分而得的，从而没有正确地反映土中 固体土颗粒与土中液相的物理关系，对于实际工程而言，这是偏不 安全的。土中水含盐量B的确定，应综合含盐量、含水量的测定 结果综合得出。
A.0.5盐渍土的天然密度的测定方法与非盐渍土相同，只
于含有较多具有结晶特性易溶盐的盐渍土，应考虑其在低温
A.0.6盐渍土的颗粒和非盐渍土一样,指的是岩石、矿物及非
化合物的零散碎屑。由于盐渍土中含盐，使土中的微粒胶结成小颗 粒，此外，由于土中还含有结晶状的结晶盐，因此，如果在进行颗粒 分析试验之前，不预先除去土中的盐，则所测得的盐渍土的细颗粒 含量较少，而浸水洗盐后，由于易溶盐被溶解，原来由盐胶结而成的 集粒解体以及结晶的盐颗粒也被溶解而除去，所以得出的试验结果 是土颗粒分散度增高，细颗粒含量明显增大。因此，盐渍土的颗粒 分析试验，应在洗盐前后分别进行，以得到正确的粒径组成，并以洗 盐后的数据来确定土的名称，否则，可能得不到正确的结果。 A.0.7相关资料表明，含盐量对盐渍土的塑性指标的影响较大，据 国内曾对含盐量为6%～10%的60个盐渍土土样进行洗盐前后塑 性指标的试验研究表明，未经洗盐的盐渍土，其液限含水量平均值 比洗盐后的土小2%～3%，塑限含水量小1%～2%。由于工程上 往往用塑性指标来对黏性土进行分类和评价，所以最好分别做去盐 前后的朔限和液限试验，以免对士的评价不合理或相差其远
试验表明，易溶盐含量超过0.5%的砂土，浸水后可能产生较 大的溶陷，而同样的含盐量对黏土几乎不产生溶陷，因此，含盐量 本身的测定方法值得进一步研究，尤其是对粗粒土，若只考虑粒径 小于2mm的十土重，显然就放大了土的含盐量指标；但如果将粗 粒土中全部粒径大于2mm的于重量均计入，则含盐量很低，部 分粗粒土将被误判为“非盐渍土”，且无法合理的反映粗颗粒盐渍 土的工程特性。故为准确定名，评价其含盐影响，本规范将细粒土 的含盐量测定、碎石土含盐量、砂土含盐量分开考虑。 B.0.1根据现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021规定， 粒径大于2mm的颗粒质量超过总质量50%的土，应定名为碎石 土。土水比例应视土中含盐量，以充分溶解为原则，不少于1：5。 B.0.2根据现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021规定， 粒径大于2mm的颗粒质量不超过总质量50%，粒径大于 0.075mm的颗粒质量超过总质量50%的土，应定名为砂土。土 水比例应视土中含盐量，以充分溶解为原则，不少于1：5。 B.0.3将各种离子按阴离子、阳离子等当量的方式结合，按溶解 度由小到大或由大到小的顺序组合是对盐渍土中具体盐分作出分 析，以用于盐渍土盐胀、腐蚀性等的判断
图3多层盐溃土地基的浸水载荷试验
C.1.6针对本条文，需要说明如下几点
针对本条文，需要说明如下几
（1）通过本试验最直接、最直观测得的物理量是溶陷量，为对 场地溶陷性作出综合评价，本条提出平均溶陷系数的计算公式。 自前浸润深度的取值仍主要以钻探、挖坑或瑞利波速测定为主，其 中钻探最为常见。针对浸润深度的取值，部分专家提出应综合荷 载作用深度和实际浸水深度确定，以免人为导致溶陷系数过大或 过小，目前该法正在进一步研究中，本规范仍采用以钻探、挖坑或 瑞利波速测定为主的方法确定浸润深度。
（2）本试验实际上对应室内测定溶陷系数的单线法。研究表 明，如果在获取浸水压力时的浴陷量后继续增加荷载，继而测定地 基承载力特征值存在一定的可行性。但要说明的是：首先，该情况 下测定的地基承载力特征值是地基在浸水稳定状况下的承载力； 其次，该情况下确定承载力，只能采用浴陷稳定后的后半段压力沉 降曲线，如采用相对变形值确定承载力时，若相对变形在前半段曲 线上，则对应的压力仅为未浸水状态下的地基承载力特征值。 C.2测定盐渍土地基承载力特征值的浸水载荷试验 该试验方法与常规载荷试验基本相同，只是增加了浸水环节； 为了节约试验费用，通常将测定溶陷系数的浸水载荷试验和测定 盐渍士地基承载力特征值的浸水载荷试验结合起来，在前者试验 完成后，接着按第C.2.6条的步骤进行后者试验，注意点与第 C.1. 6条的条文说明相同。
D.2.4注意本条文中的“最大干密度”与现行国家标准《土工试 验方法标准》GB/T50123中击实试验”中的“最大干密度”是不 同的概念，本条文中的“最大干密度”仅指在本试验规定方法下所 获取最大的干密度值。 如在现场可以通过钻孔或探坑取得形状不规整的原状盐渍土 土块，则可在室内用液体排开法测定洗盐前后土体积的变化，确定 溶陷系数。由于试验无法实现在压力力下测定洗盐后的士体体 积，故采用此法所求得的溶陷系数要比前两种试验方法所得的要 大,因此,式(D. 2. 5)中要引人小于 1 的经验系数 KG
E.1.3观测时间和观测次数可以根据现场所在地区温度变化等
因素进行综合调整和安排。 E.1.4在观测时间范围内，若某深度处的土层以及该层以下的 土层均无盐胀导致的向上的位移，则取该层到地表的距离为有效 盐胀区厚度。总盐胀量取地表观测所得的盐胀位移。
土层均无盐胀导致的向上的位移，则取该层到地表的距离为有效 盐胀区厚度。总盐胀量取地表观测所得的盐胀位移。
E.2.1这种方法测得的盐胀系数是一个综合值，它与土基的含 盐量、含盐性质、含水量及原地面结构有关，所以每个测试地段在 测试期间应进行1次～2次的试坑调查和取样试验外架子施工方案，分析测点的 工作状况，综合判断盐胀系数的取值。
F.0.4关于土基最低温度的测定方法，相关单位在新疆者地 区做过一些研究，得出土体温度与气温有关，可按下列经验关系确 定：
Ta = (T.+b)/a
冬季平均最低气温可用调查时前5年～10年的冬季各月（10 月至次年2月）平均气温资料。考虑到年度降温幅度变化等因素 以冬季平均最低气温加一5℃作为鉴别土基盐胀系数的冬季平均 最低气温。按公式（4）可求得各土层温度，见表8。
查明地基浸水范围或深度的传统方法只有挖探或钻探，前者 费工费时城市轨道交通工程较大事故案例分析.pdf，且深度有限，后者在建筑物内部或贴近建筑物处很难施 展。冶金部建筑研究总院根据盐渍土地基在浸水前后的波速有明 显差别的原理，利用瑞利波法测定地基浸水深度取得了较好的效 果。 表 9 为测试结果对比
表9瑞利波测试结果与开挖结果比较