标准规范下载简介
建筑幕墙工程技术标准DB32T4065-2021FDIS.pdfDB32/T4065202
3.1.1本附录主要描述用于幕墙、幕墙钢结构的槽式预理件的设计。 B.1.2槽式预埋件的使用年限应满足本标准6.8.1条要求。 B.1.3混凝土基材应坚实能承担被连接件的锚固和全部附加荷载。基材混凝土强度等级不应低于C20 且不得高于C60。 3.1.4槽式理件应由设计单位自行设计，并对钢槽、锚筋、槽口尺寸等参数进行详细标注，并对其受 力部位进行承载力安全复核，同时应有检测机构出具的产品检测报告，报告附带埋件埋设的边界挑件及 其他条件，当埋设条件偏位不满足该产品要求时，设计应结合厂家的指导性纠偏措施发布补救和整改措 施指导性，以此达到符合产品埋件的受力要求。
B.2.1槽式预埋件设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法新建工厂二期工事钢结构工程施工组织设计方案，用承载力分项 设计。
式预理件设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用承载力分项系数的设计表达式 代预埋件设计承载力应按下列设计表达式验算所有可能的失效模式：
承载能力极限状态下，槽式预埋件 作用组合的效应设计值，在本节各条文中，S用 式中： S 内力设计值(NEd,Ved）表示； Rd 槽式预埋件承载力设计值； Rk 槽式预埋件承载力标准值； YR 地震作用下承载力降低系数。当地震作用效不应大于荷载效应组合值S的20%时，k k 值可取1.0。当地震作用效应大于荷载效应组合值S的20%时，宜根据试验或认证报告确 定。 B.2.3需要考虑平行于槽体长度方向剪力时，不应采用仅依靠T型螺栓与钢槽卷边之间的摩擦力来抗剪， 螺栓应采取防滑移措施，其槽体方向承裁力应根据计算、认证或试验确定
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图B.1槽式预埋件各部件示意图
B.2.6槽式预埋件受拉内力计算
a）位于槽式预埋件任意位置的T型螺栓受拉时，槽式预埋件各锚筋的受力可沿着集中力影响范围 按线性分配，每根锚筋所受拉力可按式B.4计算。当槽式预埋件受多处集中力时，锚筋所受拉力等于各 集中力的线性分布力的叠加值。若钢槽上集中受力的位置未知或可调，应根据不同破坏模式假定受力位 置为最不利时对其进行验算。
Nedi=k·A'Nea
锚筋i受到的拉力设计值； 曹式预埋件受到的拉力设计值，参见图B.2； 以荷载N为高度单位1.0，与其影响长度2l,形成一个三角形，锚 筋i在该三角形内的高度或纵坐标值（mm)； 该三角形内各A总和的倒数，按B.2.7条进行计算； 拉力作用对槽式预埋件的影响长度，可按B.2.8条进行计算； 拉力N影响长度内的锚筋数量，
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图B.2槽式预埋件锚筋受力计算示意图
a)一个槽式预理件示意图；b)弹性支撑示意图；c)荷载三角形分配计算方法。 b）位于槽式预埋件任意位置的T型螺栓受拉时，槽式预埋件会产生整体受弯，该弯矩设计值M 算可假定槽式预埋件以锚筋为支点的简支梁进行计算， 2.7槽式预埋件受拉内力计算时的三角形内各A总和的倒数k，可按下式计算：
B.2.8槽式预埋件受拉内力计算时拉力作用对槽式预埋件的影响长度1，可
拉力N器影响长度内的锚筋数量
拉力N品影响长度内的锚筋数量
2.8槽式预埋件受拉内力计算时拉力作用对槽式预埋件的影响长度1，可按下式计算：
l; = 13 · /0.05 · s0.5 ≥ s
B.2.9槽式预埋件受剪力时的内力计算
a）槽式预埋件受垂直于钢槽长度方向的剪力Ved,,时，其内力可按照B.2.6条进行计算。 b）槽式预埋件受平行于钢槽长度方向的剪力Vd时，仅由受力方向尾部的三根锚筋平均承担荷载 即尾部三根锚筋的力值均为Ved,x/3；当锚筋数量不大与3时，可将剪力Vedx平均分配到各锚筋上。 B.2.10当下列2个条件同时满足时，作用于钢槽的剪力可以认定为没有杠杆臂的纯剪切状态，否则应 安照有杠杆臂受剪进行计算（图B.3）。 1被连接件材质为钢或铝合金，在其厚度范围内与T型螺栓全接触； 2被连接件与混凝土基材直接接触，
a）槽式预埋件应按照表B.1计算受拉承载力
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图B.3杠杆力臂长度示意图
表B.1拉力作用下槽式预埋件的验算项目
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槽式预埋件应按照表B.2计算受剪承载力。
表B.2剪力作用下槽式预埋件的验算项目
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槽式预埋件与混凝土结构锚固连接的承载力系数，应按照表B.3采用。
表B.3槽式预埋件设计的承载力分项系数
B.2.12槽式预理件受拉钢材破坏：
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c）钢槽卷边钢材破坏受拉承载力标准值Nx.s1，应按产品认证报告取值；若无认证报告，应经检 测确定。设计时应保证相邻T型螺栓的轴心间距Schb≥2·bch，（其中bch为槽式预埋件宽度；Scmb为相邻 T型螺栓的轴心间距），否则该承载力标准值应当乘以折减系数：0.5.(1+Schb/2bch)≤1.0； d）T型螺栓的钢材破坏受拉承载力标准值Nrk.s，应按产品认证报告取值；若无认证报告，应经检 测确定；Nks不得大于Asfk，其中As为T型螺栓受拉应力截面面积；fk为T型螺栓的抗拉屈服强度 标准值； e）钢槽受拉弯曲钢材破坏的抗弯承载力标准值Mrk.s,fler，应由产品认证报告提供；若无认证报告 可按照下式计算，
式中Wpl.y 为槽式预埋件y轴向的塑性截面抵抗矩，由材料供应商提供； 一为钢槽材料的屈服强度标准值。 B.2.13锚筋受拉拔出破坏承载力标准值可按下式计算：
B.2.13锚筋受拉拔出破坏承载力标准值可按下式计算
M rk.s.fe = Wpl.y fk
Nrk.p = k, fou.k A
凝土锥体破坏受拉承载力标准值计算： 生混凝土锥体破坏受拉承载力标准值可按下式
NRk.e = Nk.e'Weh.N 'Vche.N Vch.e. Yre.N
单根锚筋受拉时，混凝土理想锥体破坏的受拉承载力标准值（N）， ? 可按B.2.15条进行计算：
相邻锚筋间距影响系数，可按B.2.16条进行计登
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Wch.e.N 混凝土基材边缘距离影响系数，可按B.2.17条进行计算； Wchc.N 混凝土基材边角影响系数，可按B.2.18条进行计算； WRe.N 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数，可按 B.2.19条进行计算。
B.2.15槽式预埋件单根锚筋受拉时，混凝土理想锥体破坏的受拉承载力标准值（N)，可按下式计算：
式中 kl 按如下规定取值：开裂混凝土取7.9.αch,N，非开裂混凝土取 fcu.k 一混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm²)： hef 槽式预埋件的有效埋置深度。
B.2.16相邻锚筋间距影响系数ch.sN可按下式计算
ch,s,N ≤1.0 S; N, N. i=1 Ser.N
式中 S; 为相邻锚筋间的距离(mm)，见图B.4，其值不应大于锚筋的临界间 距Ser. (mm);
Scr.N N。 O号锚筋（进行验算的锚筋）所承受的拉力荷载（N)； N 对0号锚筋有影响的单个锚筋所承受的拉力荷载（N） 指定锚筋两侧临界距离内（S.r）的锚筋数量。
B.2.17混凝土基材边缘距离影响系数.hen可按下式计算：
B.2.18混凝土基材边角影响系数ch.c.N可按下式计算；
Ccr,N 临界边距CarN=0.5sarN，其中ScrN见B.2.16条。
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图B.4槽式预埋件受拉示意
Wch.e.N ci ≤1.0 ** Cer,N
为槽式预理件的边距，见图B.5，当基材构件为狭窄构件时，应当取 CW.CI2中的较小值：
图B.5槽式预埋件边距示
a)一侧为边缘：b)在一个狭窄构件中，两侧均为边缘
ch.c.N = C2 Cer.N
盈算锚筋的边角距离，见
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图B.6槽式预埋件边角距离c2取值示意
a)针对锚筋1的计算：b)针对锚筋2的计算；c)针对锚筋2的计算；d)针对锚筋1的计算 混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数，可分两种情况考虑： 式预埋件的有效埋深he≤100mm时，可以按式B.2.19计算
在下列情况下4ReN可直接取1.0： 1）当混凝土内箍筋间距大于150mm； 2）箍筋的直径不大于10mm且间距大于100mm时； b 当槽式预埋件的有效埋深hef>100mm时，取VRe.=1.0。 B.2.20 混凝土受拉劈裂破坏环验算： a）应满足最小边距Cminr、最小间距Smin、混凝土基材最小厚度hmin和最小配筋等要求，避免安装 过程中的混凝土劈裂破坏。 b）为了避免荷载条件下的劈裂破坏，设计应满足下列条件之一： 1）任何方向的边距c≥1.2cer.sp(劈裂破坏临界边距)，且基材厚度h≥hmin; 2）计算混凝土受拉锥体破坏时，是按照开裂混凝土计算承载力的，且考虑劈裂力时基材裂 缝宽度wk≤0.3mm。并且设置有附加钢筋抵抗劈裂力，该附加钢筋应当在靠近每一个锚筋的地 方对称设置，附加钢筋的数量可按下式计算：
内一个锚筋边上抗劈裂附加钢筋的截面积，该槽式预理件的每一个 锚筋附近均应当设置同样数量的附加钢筋； 为槽式预埋件中受到拉力最大的锚筋所承受的拉力： 为附加钢筋的屈服强度标准值： 分项系数，可取1.5。 件时，混凝士
NRk.p=NR.Ych.s,'Yeh.c.N'Vehe.N'Wre.N Vhs (B. 16 NR = min NRk.p; Nk.e] (B17
Ne. = min NRk.,; Nak.c
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Vh.n =(h / hmn )"
拔出破坏承载力标准值，按B.2.13条计算； 混凝土受拉锥体破坏标准值，按B.2.15条计复
( hef + Cer.N max 1: 且不大于2.0 hamin
临界边距C..N=0.5S..N，其中S.w见B.2.16条
和临界间距Sor.n时，应分别用Cer.s和Sers,替代。
a）当槽式预理件的任一锚筋的任一边距不小于0.5her；该破坏模式无需验算。 b）当不满足上款要求时，应当进行混凝土受拉边缘剥落破坏验算。混凝土受拉边缘剥落破坏承载 力标准值Nc6可按下式计算（当槽体垂直于混凝土基材边缘时，只需要验算最靠近边缘的单个锚筋）：
单一锚筋的理想混凝土受拉边缘剥落破坏承载力标准值，按式 B.20计算
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公式中的ScrN用ScrNb=4cI替换； Wch.c,Nb 混凝土基材边角影响系数，按公式B.21计算；如果一个锚筋同时 受到基材两个边角的影响，见图B.6的c)，应同时采用c2.1c2.2 来计算边角影响系数Vch.c.Nb，并代入到B.2.21条公式中，最后 取较小值； Ych.h.Nb 基材厚度影响系数，当锚筋顶端基材厚度≤2c，时（见图B.7）， 应考虑基材厚度影响系数，按公式B.22计算； CI 边距（见图B.5）； fou.k 混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm²）： Ah 锚筋端部的受力面积（见B.2.13），也可按认证报告取值： ks 对于开裂混凝土，ks=7.8；对于非开裂混凝土，ks=11.0； C2 所验算锚筋的边角距离，见图B.6； Cer.Nb 临界边距Cer.Nb=2c ; hef 有效埋深，按图B.1取值； f 锚筋顶端基材厚度，见图B.7。 你准 hef 服务平 f≤2C1
图B.7槽式埋件在较薄的混凝土基材中
槽式预埋件受剪钢材破坏（垂直于槽体剪力Vrky和平行于槽体剪力Vrkx)： 垂直于钢槽长度方向剪力作用下，锚筋的钢材破坏受剪承载力标准值VRk,s,a,y，应按产品认证报 若无认证报告，应经检测确定。平行于钢槽长度方向剪力作用下，锚筋的钢材破坏受剪承载力
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其中As为锚筋受拉应力截面面积，f为锚筋的抗拉屈服强度标准值。 b）垂直于钢槽剪力作用下，锚筋与钢槽连接处钢材破坏受剪承载力标准值Vrk,scy，应取认证报 告或相关标准中的垂直于槽式预埋件的剪切测试给出的承载力标准值。平行于钢槽剪力作用下，锚筋与 钢槽连接处的钢材破坏受剪承载力标准值VRk,scx，应按产品认证报告取值。若无相关报告，可按下式计 算：
Nrk.s≤Vrk.s.a.,
式中 VRk,sa,x 按本条第1款取值； N rk,s. 按B.2.12条取值； Nerks. 按B.2.12条取值。
按本条第1款取值； 按B.2.12条取值； 按B.2.12条取值。
Rk,s.M,J (B.24) Ned NRd.s (B.25) N..=N./2.
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图B.8T型螺栓受剪时的内力臂长度示意图
式中 被连接件约束系数，幕墙工程可取值1.0； α MRk,s 抗弯承载力标准值； MRk.s 槽式预理件螺栓的理想抗弯承载力标准值，可由认证报告提供；无 相关认证报告时，可按JGJ145的公式M=1.2·W·f进行计 算，且不应大于0.5.Nrk,sla，其中NRk,s,参照B.2.12条，a为T型 螺栓受剪时的内力臂长度，参考图B.8
B.2.23混凝土的剪播破坏承载力标准值，应选取槽式预埋件中的最不利锚筋按下式进行计算：
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图B.9剪力方向与混凝土基材边缘平行示意图
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V. = ki2'fou.k cm
YR. = ki2' feu.k c*
式中 K12 系数，应按相关认证报告中开裂或非开裂混凝土的取值；如无认证 报告，开裂混凝土可取k12=4.1，非开裂混凝土可取k12=5.7： fcu.k 混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm)； CI 沿剪力方向的边距。
B.2.26相邻锚筋间的影响系数，可按下式计算
B.2.26相邻锚筋间的影响系数，可按下式计算
ch, s.v ≤1.0 S; Ser.V V B. 31
式中 3; 为相邻锚筋与0号锚筋的间距（mm），见图B.10，应s;≤scrv; Scr,V 锚筋的临界间距（mm），当h/hz≤0.4，且b/h²≤0.7时（见图B.1)， 取scr.v=4c+2bah；当上述条件不满足时，Scr.V应当由相关认证报 告或测试报告提供，且不小于(4c/+2bch)； V 临界距离S内某个相邻锚筋所承受的剪力（N）； V 指定锚筋所承受的剪力荷载（N）； 指定锚筋两侧临界距离内（Sew）的锚筋数量。
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图B.10垂直钢槽剪力作用下混凝土边缘破坏示意图（1为进行验算的0号锚筋） 27混凝土基材边角影响系数，可按下式计算：
图B.10垂直钢槽剪力作用下混凝土边缘破坏示意图（1为进行验算的0号锚筋）
B.2.28混凝土基材厚度影响系数的计算：
a）当构件厚度h≥her,v时，ch,hv可直接取为1.0; b)当 h Vch,c.V S ≤1.0 Cer.V Cer:V=0.5.scrV，其中Scrv见第B.2.26条; 为垂直剪力方向的边距，如果一个镭锚筋同时受到基材两个边角 的影响，见图B.11的b)，应同时采用C2.1.C2.2来计算边角影响 系数里hcV，并代入到公式B.29中，最后取较小值。 图B.11槽式预埋件锚筋受边角影响示意图 a)受一个角影响：b)受2个角影响 h ch,h.v ≤1.0 式中her.y 基材临界厚度（mm）；当槽式预埋件hch/hg≤0.4，且bz/h²≤0.7时 （见图B.1），可取her.v=2c,+2hch，其中hc为槽式预埋件的高度 （mm），见图B.12；上述条件不满足时，htv应由相关认证报告或 测试报告提供,且不小于2c,+2ha DB32/T4065202 图B.12槽式预埋件锚筋受构件厚度影响示意图 在平行于钢槽长度方向的剪力作用下，最不利单根锚筋混凝土边缘破坏受剪承载力标准值，按 计算： B.2.30槽式预理件在承受拉力和剪力的复合力时，应分成四种情况来验算，即1)T型螺栓钢材破坏环、 2)卷边破坏和钢槽受弯破坏、3)锚筋破坏和锚筋与钢槽连接破坏、4)混凝土破坏等，并满足本条的相关 要求。 a）槽式预埋件在承受拉剪复合力时，其T型螺栓的钢材破坏模式验算，应当满足下列公式的要求， 当螺栓承受的剪力存在有杠杆力臂的情况时，则不需要进行本验算 Ne Vet VRd.s ≤1.0 NRd.s 分配到槽式预埋件T型螺栓的拉力（N) 曹式预埋件T型螺栓受拉破坏承载力设计值（N DB32/T40652021 曹式预埋件T型螺栓上所分配到的剪切力（N），即T型螺栓上所受 的垂直于钢槽轴向和平行于钢槽轴向的剪力设计值的合力； 槽式预埋件T型螺栓受剪破坏承载力设计值（N)。 b）槽式预埋件承受拉剪复合力时，其卷边破坏、钢槽受弯破坏模式的验算，应满足下列公式 当考虑了抗震的相关计算时，可取1.0；当布置了附加钢筋承担拉力 和剪力时，可取1.0；当没有附加辅助钢筋承担拉力和剪力时，可取 不受拉承载力设计值Ndc，锚筋受拉拔出破坏承 DB32/T40652021 劈裂破坏NRd.sp或受拉边缘剥落破坏NRd.cb等4个模式，取 比值的较大值； 应当分别验算垂直于钢槽受剪情况下，混凝土边缘破坏、剪撬破坏 等2个模式，采用其中 Ved 的较大值； 等2个模式，采用其中 VEd 的较大值； 应当分别验算平行于钢槽受剪情况下，混凝土边缘破坏、剪撬破坏 等2个模式，采用其中 Ved 的较大值。 C.1石材蜂窝复合板中性轴计算应符合下列 材蜂窝复合板中性轴计算应符合下列规定： 石材面板位置在上侧的石材蜂窝复合板中性轴 DB32/T4065202 b）石材面板位置在下侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图C.2。 图C.1石材蜂窝复合板中性轴位置示意图（面板上侧） c）以图C.1或图c2所示图例中标识为4的板的下表面为计算坐标原点，石材蜂窝板中性轴 可按下列公式计算， t,E鲁+hE. n 2 2 2 Yo= t,E, +h.E+t,E, +t,E 式中:E1、E2、E3、E。 对应层板材的弹性模量（N/mm²）。 d）由于铝蜂窝芯的弹性模量远远小于其它材料的弹性模量，因而有Ec项的计算可取Ec为零值计 算。故公式可简化为： DB32/T4065202 DB32/T4065202 tE台+hE, h.+t+ t+t+h.+i Yo: t,E, +t,E, +tE e）图C.1所示图例中的石材面板在上侧的石材铝蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离 列公式计算： 式中一一石材蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离（mm）； 石材蜂窝复合板整板厚度（mm）。 f）图C.2所示图例中的石材面板在下侧的石材铝蜂窝复合板中性轴距石材面板表面的距离应按 下列公式计算： C.2石材蜂窝复合板弯曲刚度计算 式中D一一石材蜂窝复合板的等效弯曲刚度（N/mm）。 ）当不考虑铝蜂窝芯层的刚度时，石材蜂窝复合板的等效弯曲刚度计算可简化为下列公式： C）按图C.1模型中石材在上侧时计算的结果代表面板受正风荷载、石材面板受压时，整板的弯曲 刚度；按图C.2模型中石材在下侧时计算的结果代表面板受负风荷载、石材面板受拉时，整板的弯曲 刚度。 D.1四边简支板和四边简支加肋板 DB32/T4065202 附录D （资料性） 弹性板的弯矩系数和挠度系数 1.1不同加肋方式的面板类型如图D.1所示。图申，（a）为四边简支板，（b）、（c）、（d）、（e） 加肋方式的四边简支板，字母A、B、C、D、E、F代表不同边界条件的区格， .1.2不同区格均承受垂直于板面的均布荷载作用，其量值为q。不同区格的边界条件应按表D.1采用 计算边长/取与I中的较小边长 同区格均承受垂直于板面的均布荷载作用，其量值为9。不同区格的边界条件应按表D.1采用。 /取与,中的较小边长 表 D. 1不同区格的边界条件 0.1.3不同区格的跨中弯矩系数m和固端弯矩系数m²或m，可依据其类型和泊松比v，分别按照表 D.2~表D.7采用 DB32/T4065202 DB32/T40652021 DB32/T4065202 DB32/T4065202 DB32/T4065202 表 D. 6区格 E DB32/T40652021 DB32/T4065—2021附寸录E（资料性）交叉肋的弯矩系数和剪力系数E.1金属板加劲肋的弯矩、剪力和挠度可按表E.1计算。表E.1交叉肋的计算系数表b/ a简图0.81.01.2梁号MVMVMVA0.330.580.250.500.190.442xaB0.170.420.250.500.320.570.0570.0840.107A3 × 2A0.460.710.420.670.370.62B0.090.340.160.410.260.510.080.150.234xaA10.440.690.420.670.400.65A20.560.810.550.800.530.78B0.080.330.120.370.180.43A1A2Al0.100.190.31A0.660.910.500.750.370.62B0.340.590.500.750.630.880.310.440.55A10.751.000.660.910.550.80A21.021.270.911.160.781.03BB0.240.490.430.640.670.810.440.761.12A1 A2 A15xaA10.720.970.660.910.600.85A21.071.321.021.270.951.20BB0.210.460.329.570.500.70q×B0.480.871.38A1A2A2A14xaA11.111.120.830.920.590.75A21.581.461.171.170.840.94B1B10.540.710.830.921.061.08B20.770.891.171.171.511.41B2B1221AlA2A1 DB32/T4065—20211.291.902.415xaA11.211.191.021.050.830.91A21.911.691.641.501.341.29BiB10.400.620.710.811.031.02B2B20.570.761.001.031.461.31Bi11.572.633.75A1A2A2Ai6xaA11.181.171.061.080.930.98A21.951.721.791.601.591.46 B1A32.201.892.041.781.831.63B2qxfB10.260.570.540.730.890.91B1B20.360.700.760.911.261.16A1A2A3A2A11.763.235.027×aA11.141.141.031.060.940.99A21.901.681.791.601.661.51 BiA32.221.912.151.862.031.77B2B10.160.560.380.680.690.83 BiB20.230.680.540.840.981.05A1A2A3A3A2A11.823.435.57A11.421.261.061.030.760.84A22.291.821.721.471.251.18B1B10.700.801.061.031.361.22B.B21.151.121.721.472.191.76B13.024.415.58 A2A2 Al注：1跨中最大弯矩用表中M栏的系数，弯矩分别按下式采用：MA、MA1、MA2、MA3=（表中系数）Xqab2Mg、MB1、MB2=（表中系数）×qa²b其中，a为A肋的中心间距，b为B肋的中心间距，q为板单位面积上的风荷载或地震作用标准值，在计算中近似假定集中在肋交点处（F=qab）；2肋端剪力用表中V栏的系数，乘数为qab，即VA或VB=（表中系数）×qab：umax=（表中系数）×qa4b/El4交叉肋四周假定为简支，222 自动扶梯安装施工方案DB32/T4065202 附录F （资料性） 多跨铰接梁弯矩、挠度和反力 表E.1均布荷载等截面单支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数表 DB32/T40652021 力系数为多跨铰接梁与简支梁支座反力的比值， 其余系数为多跨铰接梁各标注点参数与简支梁中点 的比值。图外各跨系数与第5跨相同。 .2均布荷载等截面双支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数见表F.2。 某县供水工程施工组织设计_secret2 D 8 10 11 12 7 A P. .8. 9A AP ab b al a 6 I L 1. 表F.2均布荷载等截面双支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数表 DB32/T4065—202180.610.580.550.570.530.500.520.490.46100.290.370.450.290.370.440.290.360.43110.610.580.550.570.530.500.520.490.46挠度30.400.370.350.380.360.330.370.340.32最大处60.400.380.350.390.370.340.380.350.33弯矩90.400.380.350.390.370.340.380.350.33系数120.400.380.350.390.370.340.380.350.3330.220.200.190.210.190.180.190.180.17最大60.230.210.200.210.200.190.200.190.18挠度90.230.210.200.210.200.190.200.190.18系数120.230.210.200.210.200.190.200.190.18注：表中支座反力系数为多跨铰接梁与简支梁支座反力的比值，其余系数为多跨铰接梁各标注点参数与简支梁中点相应参数的比值。图外各跨系数与第4跨相同。地方标准信息服务平台225