标准规范下载简介
JJF 1261.9-2022 家用燃气快速热水器和燃气采暖热水炉能源效率计量检测规则.pdfH一燃气热值，MJ/*； d一一燃气相对密度（空气相对密度为1）。 E.2配制检测气用*各种单一气体*纯度要求 配制检测气用*各种单一气体，其纯度不应低于下述值： a）氮气（N2）：99%； b）氢气（Hz）：99%； c）甲烷（CH）：95%； d）丙烯（CH）：95%； e）丙烷（C:H）：95%； f）丁烷（CH10）：95%。 c)～f）中氢、一氧化碳和氧*总含量应低于1%，氮和二氧化碳总含量应低 于2%。 当甲烷、丙烯、丙烷和丁烷供应有困难时，可根据情况分别选用天然气或液化石油 气代替，但配制检测气*华白数W与给定*误差应在土2%规定范围内。
E.3常用*单一气体特性值
粤21J／T719 建筑门窗幕墙玻璃隔热涂膜构造.pdf常用*单一气体特性值可采用表E.2*夫
常用*单一气体特性值（15℃.101.325kPa，
饱和蒸汽压（S）查表值
表E.I饱和蒸汽压（S）香表值
家用燃气快速热水器和燃气采暖热水炉能源效率测量
依据本规范*检测方法，对燃气热水器和燃气采暖炉热水热效率、供暖热效率以 定热负荷*测量不确定度进行评定 1燃气热水器热水热效率测量不确定度评定
以某家用燃气快速热水器为例，单次测量*热水热效率计算公式为：
C为常数，S为查表值，因公式（G.2）中除常数外*各参量为独立测量*不同量， 参量之间*相关系数可取为零，可得到各参量检测引入*相对标准不确定度： uzrel（）=ure（M）+urel（*）+urel（**）+urel（V+urel（Q）+ure（△）（G.3） 式中： U 2rel (n) 热效率各参量检测引人*相对标准不确定度； urel (M') 出热水流量测量引入*相对标准不确定度； urel (△*) 进出水温差测量引入*相对标准不确定度； urel(*'*) 燃气温度测量引入*相对标准不确定度； urel(V') 燃气流量测量引入*相对标准不确定度； Urel (Qi) 燃气低热值测量引入*相对标准不确定度；
urel（△p）一一燃气压力测量引入*相对标准不确定度。 本示例根据10次热效率单独测量结果，利用贝塞尔公式求得热效率测量重复性产 生*标准不确定度u，（n），对各个测量标准器*最大允许误差进行分析，得到各参量测 量引入*标准不确定度u2（n），最后根据公式（G.4）求得热效率合成标准不确定度：
G.1.2热效率测量重复性引入*标准不确定度
u.(n)=Vui(n)+us(n)
对某家用快速燃气热水器*满负荷进行10次独立*热水热效率测量，测量结果
表G.1燃气热水器热水热效率测量结果
用贝塞尔公式计算测量结果，可得燃气热水器热水热效率测量重复性引入* 确定度分量，计算公式如下：
u1（n）——热水热效率测量重复性引人*标准不确定度分量； n一独立测量次数，这里n=10。 根据公式（G.5），代人表G.1中*数据，可得： u(*)=0.283%
各个参量测量引入*相对标准不确定度
1.3.1液体流量测量引入*相对标准不确定度urel（M） 根据液体流量计*最大允许误差为土0.5%，按矩形分布估计，出热水量相对标 确定度计算如下：
进出水温度计*最大允许误差为士0.1℃，按矩形分布估计，由温度计带来*△* *标准不确定度计算如下：
由于温差为40K，所以△**相对标准不确定度为：
燃气温度计最大允许误差为士0.1℃，按矩形分布估计，*"**标准不确定度计算 如下：
u(*'*)=0.1K =0.058K /3
经现场实测，燃气温度**=24.8℃，则**=273K十24.8K=297.8K，***相 对标准不确定度为：
0.058K urel(**)= X100%=0.019% 297.8 K
1.3.4气体流量测量引人*相对标准不确定度urel（V'） 气体流量计*最大允许误差为土0.5%，按矩形分布估计，V*相对标准不确 为
1.3.5燃气热值仪测量引人*相对标准不确定度urel（Q) 燃气热值仪*最大允许误差为土1.0%，按矩形分布估计，Q：*相对标准不确 为：
G.1.3.6大气压力测量引人*相对标准不确定度ul（△力）
1.3.6大气压力测量引人*相对标准不确定度urel（△p）
1. 0% urel(Q)= 0.577% 3
大气压力计*最大允许误差为：土0.1%，按矩形分布估计；燃气压力计*最大允 误差为：土0.1%，按矩形分布估计；S为查表值，不作分析。由于燃气压力远小于 大气压力，燃气压力计对压力修正值*标准不确定度影响可忽略不计。压力修正值*相 对标准不确定度为：
G.1.4合成标准不确定度
热水热效率各参量测量*不确定度，见表G.2。
0. 1% u rel(△p）= 0.058% 3
表G.2各参量测量*不确定度
根据公式（G.3），可得各参量测量引入*相对标准不确定度为： rel（）=/uel（M'）+re（△*）+ure（**）+ue（V'）+ue（Q）+ue（△p）=0.738 由此得到各参量测量引人*标准不确定度为： u2（n)=89.61%X0.738%=0.661%
相对合成不确定度为：
取包含因子k三2，热水热效率*相对扩展不确定度为：
注：有关水流董*计董可以用大平累计称量*方式替代， 2燃气采暖炉热水模式热效率测量不确定度评定
燃气采暖炉热水模式热效率计算公式为：
ue（*）)=0.719% u crel(n）0.80%
Urel(n) =1. 6% (k=2)
G.2.2热效率测量重复性引入*标准不确
对某燃气采暖炉*满负荷进行10次独立*热水模式热效率测量，测量结果见 表G.3。
用贝塞尔公式计算测量结果，可得热效率测量重复性引入*两次测量平均值*标 定度分量，计算公式如下：
u1（n）一一热水模式热效率测量重复性引人*两次平均值标准不确定
n)一一热水模式热效率测量重复性引入*两次平均值标准不确定度分量；
7:——第i次独立测量得到*热水模式热效率值 n——n次独立测量得到*热水热效率平均值； 一独立测量次数，这里n=10。 根据公式（G.10），代人表G.3中*数据，可得到：
G.2.3各参量测量引入*标准不确定度*
根据液体流量计*最大允许误差为士0.5%，按矩形分布估计，出热水量相对标准 不确定度计算如下：
2.3.2水温测量引入*相对标准不确定度urel（△*） 进出水温度计*最大允许误差为土0.1℃，按矩形分布估计，由温度计带来* 标准不确定度计算如下
由于温差为40K，所以△**相对标准不确定度为： ur(△*) =0. 082 K/40 K=0.204%
=0.082K /3
气体流量计*最大允许误差为士0.5%，按矩形分布估计，V*相对标准不确定 度为：
0. 5% urel(V) 0.289% /3
2.3.4燃气热值仪引人*相对标准不确定度urel（Q；） 燃气热值仪*最大允许误差为土1.0%，按矩形分布估计，Q；*相对标准不确 为：
热水模式热效率测量*各参量测量*不确定度，见表G.4
=0.577% /3
表G.4热水模式热效率检测各参量测量*不确定度
根据公式（G.3），可得各参量测量引入*相对标准不确定度为： u2rel(*）=/u（M）+u（△*）+u(V)+u(Q)=0.736% 由此得到各参量测量引人*标准不确定度为： u2（)=90.59%×0.736%=0.667% 根据公式（G.9），得到热水模式热效率测量*合成标准不确定度为：
合成标准不确定度为：
G.2.5扩展不确定度
因子k三2，热水模式热效率*相对扩展不
元采暖炉采暖模式热效率测量不确定度评
燃气采暖炉采暖模式热效率计算公式为
u（*)=0.692%
u erel（n）=0.76%
Urel(n) =1. 6% (k=2)
u（)?=u（）+[c*u（M)2+[c*,u（*)2+[c*u（*)2+ [cD, u(D,)]² + [cyu (V)]² +[co, u (Q:)]²
生活热水*质量是计算热效率*测量量，其灵敏系数cM*计算公式为：
水温*1是计算热效率*测量量，其灵敏系数c*计算公式为：
热损失Dp是计算热效率*测量量， ，其灵敏系数cDp*计算公式为
效率*测量量，其灵敏系数c。*计算公立
an CXM a*i VXQ
07 C Dp = aDE 103XVXQ
燃气消耗量V是计算热效率*测量量，其灵敏系数c*计算公式为：
G.3.3热效率测量重复性引人*标准不确定度
对某家用燃气采暖炉采暖模式额定负荷*热效率进行10次独立*热水热效率测量 量结果见表G.5。
5家用燃气采暖炉采暖模式额定负荷*热效率
用贝塞尔公式计算测量结果，可得热效率测量重复性引入*标准不确定度， 式为：
(n:n)2 ui（n:） 一
u(n;) 热效率测量重复性引人*单次测量值标准不确定度； n—独立测量次数，这里n=10。 经公式（G.19）计算得到ul（n:）=0.259%，两次测量热效率*平均值作为燃气 采暖炉测量样本*热效率值。得到：
G.3.4各参量测量引入*标准不确定度
G.3.4各参量测量引入*标准不确定度
水质量测量*不确定度来自于流量计*测量误差。依据检定/校准证书和有关资料， 流量计*准确度为土0.5%，按矩形分布估计，由表G.5得知水质量平均值为9.4126kg 则水质量测量引人*不确定度为：
温度测量引人*不确定度来源于温度计*测量误差。依据检定/校准证书和有关资 科，已知温度计*最大允许误差为士0.1℃，按矩形分布估计，则出水温度以及进水温 度测量引人*不确定度为，
G.3.4.3热损失测量引人*不确定度
0.1 K u(*a) =0.058K /3 0.1 K u(*,) 0.058K 3
热损失*测量相对误差较大，准确度为土10%，由表G.5得知本次测量热损失 0.1kJ，按矩形分布估计，则热损失测量引人*不确定度为：
G.3.4.4燃气消耗量测量引人*不确定度
本次测量燃气*消耗量为0.04996*，气体流量计*最大充许误差为土0.5%，按 矩形分布估计，V测量引入*标准不确定度为：
G.3.4.5燃气热值测量引入*标准不确定度u（Q：） 本次测量燃气低热值为34.02MJ/*3，燃气热值仪*最大允许误差为土1.0%，按 矩形分布估计，Q：测量引入*标准不确定度为：
G.3.5合成标准不确定度
公式（G.13）～公式（G.18）中涉及*测量量取多次测量*平均值，计算出各 敏系数，从而得到热效率测量*各不确定度分量，见表G.6。
表G.6燃气采暖炉采暖模式额定负荷*热效率测量不确定度分量一览表
根据公式（G.12），得到合成标准不确定度为
取包含因子k=2，则采暖模式额定负荷热效率*扩展不确定度
根据实测热效率为92.78%，得到相对扩展不确定度为：
根据实测热效率为92.78%，得到相对扩展不确定度为：
G.4热负荷测量不确定度评定
单次测量*热负荷计算公式为：
U(n.) =1. 6% （k=2）
0℃、燃气标准压力、大气压101.3kPa、干燥状态下折算热负荷，kW Q 实测燃气低热值（0℃，101.325kPa干试验气*低热值），MJ/*"； V 实测燃气流量，*3/h;
标准状态下干试验气*相对密度； d *g 标准状态下干设计气*相对密度； p a*b 检测时*大气压力，kPa； ps 设计时使用*额定燃气供气压力，kPa； p* 实测燃气流量计内*燃气相对静压力，kPa； 检测时燃气采暖炉前*燃气压力，kPa； 检测时燃气流量计内*燃气温度，℃； 温度为*㎡（℃）时*饱和水蒸气压力（当使用干式流量计测量时，S值 应乘以检测燃气*相对湿度进行修正），kPa； 0.644—一水蒸气理想气体*相对密度。 对测量模型进行分析，P、d*g为设计值，不是测量量，不参与不确定度评定。 p*、p实测值都为2kPa，大气压力实测值为102.71kPa，燃气压力表与大气压力表 Pa*b +Pg 所引人*相对不确定度分量可以忽略不计，由于分子分母*大气压力为同一个数据， Pa*b +Pg 为大气压力表*最大允许误差，P*与da为Ap所带来*不确定度可忽略不计。另设 **=273十**，对公式（G.20）进行简化，可得：
公式（G.21）中，c为一近似常数，其值为：
101.3 Pa*b +p:
u(*'*)+()×ua(p
本示例根据10次热负荷单独测量结果，利用贝塞尔公式求得热负荷测量重复性引入* 相对标准不确定度u1rel（Φ），对各个测量标准器*最大允许误差进行分析，得到各参量 则量引人*合成标准不确定度u2rel（Φ），最后根据以下公式求得热负荷合成标准不确 定度：
G.4.2热负荷测量引入*标准不确定度分
uerel(Φ）=/u（Φ）+rel(Φ）
表G.7家用燃气采暖热水炉热负荷测量结果
用贝塞尔公式计算测量结果，可得热负荷测量重复性引入*标准不确定度分量，计 算公式如下：
用贝塞尔公式计算测量结果，可得热负荷测量重复性引入*标准不确定度分量， 公式如下：
G.4.3.1燃气温度引入*相对标准不确定度url（**）
燃气温度计最大充许误差为土0.1℃，按矩形分布估计，***标准不确定度计 算如下：
u(*'*): 0.1 K =0.058 K S
经现场实测，燃气温度**=15.1℃，则**=273K十15.1K=288.1K，***相 对标准不确定度为：
urel(*'*) 0.058K X100%=0.020% 288. 1 K
G.4.3.2气体流量计引入*相对标准不确定度urel（V"） 气体流量计*最大允许误差为土0.5%，按矩形分布估计，V"*相对标准不确定 度为：
2=0.289% ./3
4.3.3燃气热值仪引人的相对标准不确定度urel（Q1） 燃气热值仪的最大允许误差为士1.0%，按矩形分布估计，Q1的相对标准不确 为：
=0.577% /3
大气压力计的最大允许误差为土0.1%，按矩形分布估计；经前述测量模型的分析， rel（△p）主要由大气压力表的最大允许误差引入，因此，压力修正值的相对标准不确定 度为：
G.4.3.5燃气相对密度计引人的相对标准不确定度urel（d.） 燃气相对密度计的最大允许误差为土2.0%，按矩形分布 定度为：
热负荷测量的各不确定度分量，见表G.8。
2.0% urel(d,) 1.155% /3
G.8不确定度分量表
G.4.5扩展不确定度
U.(Φ) =1. 8% (k=2)
3检测用主要测量设备
1.能源效率标识（照片）
1.能源效率标识（照片） 2.样本铭牌（照片） 3.样本外观照片（正面、背面）
家用燃气快速热水器和燃气采暖热水炉 能源效率计量检测报告
1.本单位是国家法定计量检定机构，计量授权证书编号为××××。 2.本单位用于家用燃气快速热水器和燃气采暖热水炉能源效率标识计量检测的测 量设备具有有效的检定、校准证书，其量值可溯源到国家计量基准。 3.本报告无检测单位的检测专用章或公章无效。 4.本报告无主检人、审核人、批准人签名无效。 5.本报告涂改无效。 6.复制本报告未重新加盖检测单位的检测专用章或公章无效。 7.对检测报告若有异议，应于收到报告之日起十五日内向出具报告单位提出DBJ╱T15-214-2021 深基坑钢板桩支护技术规程.pdf，逾 期视为认可检测结果。 8.本报告仅对本检测样本或检查批负责
5.2能源指标（热效率和额定热负荷）
6.1能源效率标识标注的结论： 6.2热效率的结论： 6.3额定热负荷的结论： 6.4能效等级的结论： 6.5总体结论：
主检人员（签字）： 审核人员（签字）： 批准人员(签字）：
主检人员（签字)： 日期： 审核人员（签字）： 日期： 批准人员（签字)： 日期：
电力工程维修施工组织设计附件： .能源效率标识（照片） 2.样本铭牌（照片） 3.样本外观照片（正面、背面）
附件： 1.能源效率标识（照片） 2.样本铭牌（照片） 3.样本外观照片（正面、背面）