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GB 50021-2001(2009年版) 岩土工程勘察规范(完整正版、清晰无水印).pdf

本条原文第6款有定向钻进的规定，定向钻进属于专门性销 技术，对倾角和方位角的要求随工程而异，不宜在本规范中具 本规定，故删去。

9.2.6本条是有关钻探成果的标准化要求。钻探野外记录

项重要的基础工作，也是一项有相当难度的技术工作，因此应配 备有足够专业知识和经验的人员来承担。野外描述一般以目测手 触鉴别为主，结果往往因人而异。为实现岩土描述的标准化，除 本条的原则规定外，如有条件可补充一些标准化定量化的鉴别方 法，将有助于提高钻探记录的客观性和可比性，这类方法包括： 使用标准粒度模块区分砂土类别，用孟塞尔（Munsell）色标比 色法表示颜色；用微型贯人仪测定土的状态；用点荷载仪判别岩 石风化程度和强度等。

麻城至武穴高速公路第MWTJ-3合同段小型构件预制场施工方案9.3并探、槽探和洞探

9.4.1本条改变了过去将土试样简单划分为“原状土样”和 “扰动土样”的习惯，而按可供试验项目将土试样分为四个级别 绝对不扰动的土样从理论上说是无法取得的。因此Hvorslev将 “能满足所有室内试验要求，能用以近似测定土的原位强度、固 结、渗透以及其他物理性质指标的土样”定义为“不扰动土样”。 但是，在实际工作中并不一定要求一个试样做所有的试验，而不 同试验项自对土样扰动的敏感程度是不同的。因此可以针对不同 的试验目的来划分土试样的质量等级。采取不同级别土试样花费 的代价差别很大。按本条规定可根据试验内容选定试样等级。 土试样扰动程度的鉴定有多种方法，大致可分以下儿类： 1现场外观检查观察土样是否完整，有无缺陷，取样管 或衬管是否挤扁、弯曲、卷折等； 2测定回收率按照Hvorslev的定义，回收率为L/H H为取样时取土器贯入孔底以下土层的深度，L为土样长度 可取土试样毛长，而不必是净长，即可从土试样顶端算至取土器 刃口，下部如有脱落可不扣除；回收率等于0.98左右是最理想 的，大于1.0或小于0.95是土样受扰动的标志；取样回收率可 在现场测定，但使用敬口式取土器时，测定有一定的困难； 3X射线检验可发现裂纹、空洞、粗粒包裹体等； 4室内试验评价由于土的力学参数对试样的扰动十分敏 感，土样受扰动的程度可以通过力学性质试验结果反映出来，最 常见的方法有两种： 1）根据应力应变关系评定随着土试样扰动程度增加 破坏应变.增加，峰值应力降低，应力应变关系曲 线线型趋缓。根据国际土力学基础工程学会取样分 会汇集的资料，不同地区对不扰动土试样作不排水 压缩试验得出的破坏应变值分别是：加拿大黏土 1%：南斯拉夫黏±1.5%，日本海相黏土6%：法

国黏性土3%～8%；新加坡海相黏土2%～5%；如 果测得的破坏应变值大于上述特征值，该土样即可 认为是受扰动的； 2）根据压缩曲线特征评定定义扰动指数ID=（△eo/ △em），式中△e为原位孔隙比与土样在先期固结压力 处孔隙比的差值，△em为原位孔隙比与重塑土在上 述压力处孔隙比的差值。如果先期固结压力未能确 定，可改用体积应变，作为评定指标；

E=V/V=e/(l+eo)

式中eo为土样的初始孔隙比，△e为加荷至自重压力时的孔隙比 变化量。 近年来，我国沿海地区进行了一些取样研究；采用上述指标 评定的标准见表 9. 1。

表9.1评价士试样扰动程度的参考

应当指出，上述指标的特征值不仅取决于土试样的扰动程度， 而且与土的自身特性和试验方法有关，故不可能提出一个统一的衡 量标准，各地应按照本地区的经验参考使用上述方法和数据。 一般而言，事后检验把关并不是保证土试样质量的积极措施 对士试样作质量分级的指导思想是强调事先的质量控制，即对采取 某一级别土试样所必须使用的设备和操作条件做出严格的规定 9.4.2正文表9.4.2中所列各种取土器大都是国外常见的取土 器。按壁厚可分为薄壁和厚壁两类，按进人土层的方式可分为贯 人和回转两类。 薄壁取土器壁厚仅1.25～2.00mm，取样扰动小，质量高，

但因壁薄，不能在硬和密实的土层中使用。按其结构形式有以下 几种： 1敬口式，国外称为谢尔贝管，是最简单的一种薄壁取士 器，取样操作简便，但易逃土 2固定活塞式，在敬口薄壁取土器内增加一个活塞以及 套与之相莲接的活塞杆，活塞杆可通冠取土器的头部并经由钻杆 的中空延伸至地面；下放取土器时，活塞处于取样管刃口端部 活塞杆与钻杆同步下放，到达取样位置后，固定活塞杆与活塞 通过钻杆压人取样管进行取样；活塞的作用在于下放取土器时可 排开孔底浮，上提时可隔绝土样顶端的水压、气压、防止逃 土，同时文不会像上提活阀那样产生过度的负压引起土样扰动； 取样过程中，固定活塞还可以限制土样进人取样管后顶端的膨胀 上凸趋势；因此，固定活塞取土器取样质量高，成功率也高；但 因需要两套杆件，操作比较费事；固定活塞薄壁取土器是目前国 际公认的高质量取土器，其代表性型号有Hvorslev型、NGI 型等； 3水压固定活塞式，是针对固定活塞式的缺点而制造的改 进型；国外以其发明者命名为奥斯特伯格取土器；其特点是去掉 活塞杆，将活塞连接在钻杆底端，取样管则与另一套在活塞缸内 的可动活塞联结，取样时通过钻杆施加水压，驱动活塞缸内的可 动活塞，将取样管压人土中，其取样效果与固定活塞式相同，操 作较为简便，但结构仍较复杂； 4自由活塞式，与固定活塞式不同之处在于活塞杆不延伸 至地面，而只穿过接头，并用弹簧锥卡予以控制；取样时依靠士 试样将活塞顶起，操作较为简便，但土试样上顶活塞时易受扰 动，取样质量不及以上两种。 回转型取土器有两种： 1单动三重（二重）管取土器，类似岩芯钻探中的双层岩 芯管，取样时外管旋转，内管不动，故称单动；如在内管内再加 衬管，则成为三重管；其代表性型号为丹尼森（Denison）取土

本节内容仅涉及采用地球物理勘探方法的一般原则，自的在 于指导非地球物理勘探专业的工程地质与岩土工程师结合工程特 点选择地球物理勘探方法。强调工程地质、岩土工程与地球物理 勘探的工程师密切配合，共同制定方案，分析判释成果。地球物

10.1.1在岩士工程勘察中，原位测试是十分重要的手段，在探 测地层分布，测定岩土特性，确定地基承载力等方面，有突出的 优点，应与钻探取样和室内试验配合使用。在有经验的地区，可 以原位测试为主。在选择原位测试方法时，应考虑的因素包括十 类条件、设备要求、勘察阶段等，而地区经验的成熟程度最为 重要。 布置原位测试，应注意配合钻探取样进行室内试验。一般应 以原位测试为基础，在选定的代表性地点或有重要意义的地点采 取少量试样，进行室内试验。这样的安排，有助于缩短勘察周 期，提高勘察质量。 10.1.2原位测试成果的应用，应以地区经验的积累为依据。由 于我国各地的士层条件、岩士特性有很大差别，建立全国统一的 经验关系是不可取的，应建立地区性的经验关系，这种经验关系 必须经过工程实践的验证。 10.1.4各种原位测试所得的试验数据，造成误差的因素是较为 复杂的，由测试仪器、试验条件、试验方法、操作技能、土层的 不均匀性等所引起。对此应有基本估计，并剔除异常数据，提高 则试数据的精度。静力触探和圆动力触探，在软硬地层的界面 上，有超前和滞后效应，应予注意。

10.2.1平板载荷试验（plateloadingtest）是在岩土体原位， 用一定尺寸的承压板，施加竖向荷载，同时观测承压板沉降，测 定岩土体承载力和变形特性；螺旋板载荷试验（screwplate

loadingtest）是将螺旋板旋人地下预定深度，通过传力杆向螺旋 板施加竖向荷载，同时量测螺旋板沉降，测定土的承载力和变形 特性。 常规的平板载荷试验，只适用于地表浅层地基和地下水位以 上的地层。对于地下深处和地下水位以下的地层，浅层平板载荷 试验已显得无能为力。以前在钻孔底进行的深层载荷试验，由于 孔底土的扰动，板土间的接触难以控制等原因，卓已废弃不用 《94规范》规定了螺旋板载荷试验，本次修订仍列人不变。 进行螺旋板载荷试验时，如旋人螺旋板深度与螺距不相协 调，土层也可能发生较大扰动。当螺距过大，竖尚荷载作用天 可能发生螺旋板本身的旋进，影响沉降的量测。上述这些问题 应注意避免。 本次修订增加了深层平板载荷试验方法，适用于地下水位以 上的一般土和硬土。这种方法已经积累了一定经验，为了统一操 乍标准和计算方法，列了本规范

10. 2. 1修订说明)

本条原文的写法易被误解，故稍作调整。深层载荷试验与浅 层载荷试验的区别，在于试土是否存在边载，荷载作用于半无限 体的表面还是内部。深层载荷试验过浅，不符合变形模量计算假 定荷载作用于半无限体内部的条件。深层载荷试验的条件与基础 宽度、土的内摩擦角等有关，原规定3m偏浅，现改为5m。原 规定深层载荷试验适用于地下水位以上，但地下水位以下的土， 如采取降水措施并保证试土维持原来的饱和状态，试验仍可进 行，故删除了这个限制。 例如：载荷试验深度为6m，但试坑宽度符合浅层载荷试验 条件，无边载，则属于浅层载荷试验；反之，假如载荷试验深度 为5.5m，但试并直径与承压板直径相同，有边载，则属于深层 载荷试验。 浅层载荷试验只用于确定地基承载力和土的变形模量，不能 用于确定桩的端阻力：深层载荷试验可用于确定地基承载力、桩

的端阻力和土的变形模量。但载荷试验只是一种模拟，与实际工 程的工作状态总是有差别的。深层载荷试验反映了土的应力水 平，反映了侧向超载对试土承载力的影响，作为地基承载力，不 必作深度修正，只需宽度修正，是比较合理的方法。但深层载荷 试验的破坏模式是局部剪切破坏，而浅基础一般假定为整体剪切 破坏，塑性区开展的模式也不同，因而工作状态是有差别的。桩 基虽是局部剪切破坏，但与深层载荷试验的工作状态仍有差别。 深层载荷试验时孔壁临空，而桩的侧壁限制了土体变形，桩与土 之间存在法向力和剪力。此外，还有试土的代表性问题，试土扰 动问题，试验操作造成的误差问题等，确定地基承载力和桩的端 阻力仍需综合判定。 10.2.2一般认为，载荷试验在各种原位测试中是最为可靠的 并以此作为其他原位测试的对比依据。但这一认识的正确性是有 前提条件的，即基础影响范围内的土层应均一。实际土层往往是 非均质土或多层土，当土层变化复杂时，载荷试验反映的承压板 影响范围内地基土的性状与实际基础下地基土的性状将有很大的 差异。故在进行载荷试验时，对尺寸效应要有足够的估计

西安市某河道综合治理工程某标段(投标)施工组织设计10.2.3对载荷试验的技术要求作如下说明：

1对于深层平板载荷试验，试并截面应为圆形，直径宜取 0.8~～1.2m，并有安全防护措施；承压板直径取800mm时，采 用厚约300mm的现浇混凝土板或预制的刚性板；可直接在外径 为800mm的钢环或钢筋混凝土管柱内浇筑；紧靠承压板周围土 层高度不应小于承压板直径，以尽量保持半无限体内部的受力状 态，避免试验时土的挤出；用立柱与地面的加荷装置连接，亦可 利用并壁护圈作为反力，加荷试验时应直接测读承压板的沉降； 2对试验面，应注意使其尽可能平整，避免扰动，并保证 承压板与土之间有良好的接触； 3承压板宜采用圆形压板，符合轴对称的弹性理论解，方 形板则成为三维复杂课题；板的尺寸，国外采用的标准承压板直 径为0.305m，根据国内的实际经验，可采用0.25～0.5m²，软

量的计算。根据岳建勇和高大钊的推导（《工程勘察》2002年1 期），深层载荷试验的变形模量可按下式计算

式中，1为与承压板理深有关的系数，12为与土的泊松比有 的系数，分别为

压板埋深有关的系数，I2为与

中，の为与承压板理深和土的泊松比有关的系数，如碎石的泪 公比取0.27，砂士取0.30，粉土取0.35，粉质黏土取0.38， 取0.42，则可制成本规范表10.2.5.

锥截面积应为10.00cm²士（3%～5%） 则壁筒直径必须大于锥头直径，否则会显著减小侧壁摩阻 力；侧壁摩擦筒侧面积应为150cm²2%： 2贯人速率要求匀速，贯人速率（l.2士0.3）m/min是国 际通用的标准： 3探头传感器除室内率定误差（重复性误差、非线性误差 归零误差、温度漂移等）不应超过土1.0%FS外，特别提出在现 场当探头返回地面时应记录归零误差，现场的归零误差不应超过 3%，这是试验数据质量好坏的重要标志；探头的绝缘度不应小 于500M2的条件，是3个工程大气压下保持2h 4贯入读数间隔一般采用0.1m，不超过0.2m，深度记录 吴差不超过士1%；当贯人深度超过30m或穿过软土层贯人硬士 层后，应有测斜数据；当偏斜度明显，应校正土层分层界线： 5..为保证触探孔与垂直线间的偏斜度小T／CECS 761-2020 数据中心运行维护与管理标准(完整正版、清晰无水印).pdf，所使用探杆的偏 斜度应符合标准：最初5根探杆每米偏斜小于0.5mm，其余小 于1mm；当使用的贯人深度超过50m或使用15～20次，应检查 深杆的偏斜度；如贯人厚层软土，再穿人硬层、碎石土、残积 土，每用过一次应作探杆偏斜度检香。 触探孔一般至少距探孔25倍孔径或2m。静力触探宜在钻孔 前进行，以免钻孔对贯入阻力产生影响。 0.3.3、10.3.4对静力触探成果分析做以下说明： 1绘制各种触探曲线应选用适当的比例尺， 例如：深度比例尺：1个单位长度相当于1m； q。（或ps）：1个单位长度相当于2MPa; fs：1个单位长度相当于0.2MPa; u（或△u）：1个单位长度相当于0.05MPa； R=（fs/g×100%）：1个单位长度相当于1;

2利用静力触探贯入曲线划分土层时，可根据q（或Ps） R贯人曲线的线型特征、u或△u或［△u/（qc一p。）等，参照 邻近钻孔的分层资料划分土层。利用孔压触探资料，可以提高土 层划分的能力和精度，分辨薄夹层的存在； 3利用静探资料可估算土的强度参数、浅基或桩基的承载 力、砂土或粉土的液化。只要经验关系经过检验已证实是可靠 的，利用静探资料可以提供有关设计参数。利用静探资料估算变 形参数时，由于贯入阻力与变形参数间不存在直接的机理关系， 可能可靠性差些；利用孔压静探资料有可能评定土的应力历史： 这方面还有待子积累经验。由于经验关系有其地区局限性，采用 全国统一的经验关系不是方向，宜在地方规范中解决这一问题

10.4圆锥动力触探试验