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GBT 18494.2-2022 变流变压器 第2部分：高压直流输电用换流变压器.pdf8.3.2.3操作冲击水平
应规定阀侧绕组每一端子对地的操作冲击水平。 在网侧绕组试验过程中，阀侧绕组承受一个传递操作冲击。重要的是，在阀侧绕组和套管的设计 中，要考虑网侧绕组在操作冲击试验过程中传递给阀侧绕组的电压。 注：操作冲击水平和试验对阀侧绕组很重要，即使电压水平比通常加在交流变压器上的操作冲击电压还低。这是 因为对于一些高压换流变压器，操作冲击水平可能与雷电冲击水平很接近，例如：背靠背方案。
应规定阀侧绕组每一端子对地的操作冲击水平。 在网侧绕组试验过程中，阀侧绕组承受一个传递操作冲击。重要的是，在阀侧绕组和套管的设计 中，要考虑网侧绕组在操作冲击试验过程中传递给阀侧绕组的电压。 注：操作冲击水平和试验对阀侧绕组很重要，即使电压水平比通常加在交流变压器上的操作冲击电压还低。这是 因为对于一些高压换流变压器，操作冲击水平可能与雷电冲击水平很接近，例如：背靠背方案。
GB50340-2016 老年人居住建筑设计规范8.3.2.4直流电压水平
8.3.2.5极性反转电压水平
阀侧绕组的所有端子均应进行带有局部放电测量的交流外施电压试验。 试验电压应按式（11)计算：
8.4带有局部放电测量的感应电压水平
9.1.1 适用的试验
修改的内容外，表1中列出的试验应按照GB/T
绝缘试验应在负载损耗试验和温升试验之后进行（如果适用）。带有局部放电测量的感应电压试验 应作为换流变压器最后进行的绝缘试验项目
在正常的户内试验室条件下，所有例行绝缘试验均宜在与其他例行试验相同的环境温度条件下 进行。 也可以接受在其他温度下进行试验，但用户与制造方之间应达成协议。 注：在直流外施耐压试验和极性反转试验中，沿着绝缘结构的直流电压梯度与温度有关，因此能显著地影响试验 结果。
当有必要验证变压器，包括套管和端子霜的空气绝缘距离时，做绝缘试验前应把它们装配到变压器 上，但不必安装那些不影响绝缘试验的部件，例如：散热器和控制柜。除最终用户另有要求外，套管应与 变压器一起通过变压器试验后再提供给用户
充变压器与气体绝缘设备
代替。在正常制造偏差范围内，在变压器内部替代套管的带电部分绝缘距离和位置应与那些运行的套
变压器设计前确定的合适布置方案来进行。
负载损耗和短路阻抗的测量应在正弦波电流下进行。为了确定运行条件下的损耗，要求进行两次 损耗测量。第一次是在额定频率下进行，第二次是在不低于150Hz的某一频率下进行。然后根据这些 测量结果来进行下述计算： 一推算绕组内、外附加杂散损耗的分布值； 一推算运行中的负载损耗， 负载损耗和短路阻抗的测量方法应按GB/T1094.1的规定。令额定频率下的电流值等于额定电 流值，频率更高时的电流值为10%～50%的额定电流值。通过这两种频率下的测量，就有可能把附加 损耗分解为两部分，其中一部分与绕组中的涡流损耗有关，另一部分与结构件中的杂散损耗有关。 对于例行试验，测量应在主分接、最大分接和最小分接位置进行。 作为特殊试验，所有分接位置的负载损耗和短路阻抗应在降低的电流水平下测量。选择试验电流 时应使绕组的温度在测量中不要升高太多，因为它能显著地影响绕组的电阻。通常使用额定电流值的 20%~30%。 对于三绕组变压器，测量时两个阀侧绕组均应处于短接状态。损耗的保证值是根据此测量值确定 的。另外，还要进行两次损耗和短路阻抗的测量，每次基波电流只流过一个阀侧绕组。 注，当绕组电流中的谐波电流高出额定电流10%时，各热散损耗分量之间的比例可以假设为常数，
在两次不同频率f，和f、及其对应的电流I，和I，下测得的负载损耗，如果以P和P，表示， (12)式(13);
式（12)和式（13)可对两个涡流损耗分量PwEI和PsE1进行估算。 用第7章中规定的计算规则，可以推算出实际运行负载损耗。 总运行损耗等于空载损耗与推算出的运行负载损耗之和，
PI,=RI?+ P、 P,=RI+()() PweI: +()"() Psel
如果对网侧绕组规定了操作冲击试验时，则应按GB/T1094.3，在规定的峰值电压下进行试验。阀 侧绕组应设计成能承受由网侧操作冲击试验产生的感应电压。试验时应选择分接位置，使阀侧绕组上 出现的试验电压尽量接近阀侧绕组规定的操作冲击水平
9.4阀侧绕组的外施操作冲击试验
当操作冲击试验电压施加于阀侧绕组时，被试绕组各端子应连接在一起，并且操作冲击电压应施 组与地之间。非被试绕组的端子应接地，
雷电冲击试验程序应按照GB/T
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武验一个端子。 对于阀侧绕组，可用以下两种方法之一进行试验。 一如果规定了绕组对地的绝缘水平与该绕组端子间的绝缘水平相同，则应在绕组的每个端子施 加冲击波，另一个端子应直接接地。雷电冲击水平是根据系统研究得来并由用户给出。 如果规定了绕组对地的绝缘水平与该绕组端子间的绝缘水平不同，则可以考虑将绕组的非被 试端子通过一个合适的电阻接地。此电阻的选择应使绕组两端能达到所需要的试验电压值， 同时施加冲击的端子对地电压也达到要求值。本试验应在绕组的每个端子上进行。 当对换流变压器阀侧绕组进行冲击试验时，所有其他端子都应直接接地。 对于并非所有端子均通过油箱或箱盖引出的绕组，其雷电冲击试验应由用户与制造方协商确定
9.6.1变压器试验温度
在直流耐压试验中，换流变压器的油温应为20℃士10℃。 注：如果很难达到要求的温度，例如在很热的地区进行试验，则用户与制造方可以协商接受在较高温度下 试验，
非被试端子应直接接地。试验过程中不转动油泵。不准许预先施加较低的电压对换流变压器绝缘 结构进行预处理。试验电压应在1min内升至规定的电压并维持120min，此后电压应在1min或更短 的时间内降低至零。 在整个直流耐压试验过程中应测量局部放电量。 注1：直流耐压试验中，在换流变压器油箱上安装超声传感器可有助于区分内部放电还是外部放电。也可使用其他 探测方法。 注2：直流耐压试验完成后，绝缘结构内有相当多的电荷。如果没有适当的预防措施则将很危险，因此需经过充分 的放电，否则将会影响到之后的局部放电测量结果，
局部放电测量方法应按照GB/T1094.3一2017中附录F的适用部分进行，测量仪器应按照 GB/T7354的规定。在整个直流耐压试验中都要监测局部放电水平。 如果没有破坏性放电，并且测得的局部放电水平在以下给出的范围内，则试验被视为合格。 如果在试验的最后30min内，记录到不小于2000pC的脉冲数不超过30个，且在试验的最后 10min内，记录到不小于2000pC的脉冲数不超过10个，则应认为此试验结果通过验收，不需要继续 进行局部放电测量。如果此条件未满足，则可以将试验延长30min。 延长30min的试验只允许进行一次，当在此30min内的不小于2000pC的脉冲数不超过30个， 且在最后10min内的不小于2000pC的脉冲数不超过10个，则应认为该项试验合格。 如果没有发生破坏性放电，则试验是非破坏性的。当局部放电不满足要求时，用户不应立即拒收试 品，而应与制造方对下一步的检查和研究工作进行协商。
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如果在换流变压器运行中不经受极性反转，则本试验不适月
9.7.2变压器试验温度
在极性反转试验中，换流变压器的油温应为20℃士10℃。 注：如果很难达到要求的温度，例如在很热的地区进行试验，则用户与制造方可以协商接受在较高温度下进行 试验。
试端子应直接接地。应采用如图1所示的双极性
图1双极性反转试验的电压图形
试验过程中不转动油泵。不准许预先施加较低的电压对换流变压器绝缘结构进行预处理。试验应 进行两次极性反转。试验的顺序应包括施加负极性电压90min，然后施加正极性电压90min，最后再 施加负极性电压45min。每次电压从一个极性向另一个极性反转要在2min内完成。在电压反转过程 中直流发生器可能需要接地。反转过程中的接地应限制在试验设备要求的最短时间内。应在整个试验 过程中监测局部放电水平。 注1：极性反转试验中，在换流变压器油箱上安装超声传感器可有助于区分内部放电还是外部放电。也可使用其他 探测方法。 注2：直流反转试验完成后，绝缘结构内有相当多的电荷。如果没有适当的预防措施则将很危险，因此需经过充分 的放电，否则将会影响到之后的局部放电测量结果
中附录F的适用部分进行，测量 GB/T7354的规定。在整个极性反转试验中都要监测局部放电水平
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如果没有破坏性放电，并且测得的局部放电水平在以下给出的范围内，则试验被视为合格。 如果在每次反转完成后的30min内，记录到不小于2000pC的脉冲数不超过30个，且在试验的最 后10min内，记录到不小于2000pC的脉冲数不超过10个，则应认为此试验结果通过验收。 当电压达到100%的试验值时，极性反转完成。 如果没有发生破坏性放电，则试验是非破坏性的。当局部放电不满足要求时，用户不应立即拒收试 品，而应与制造方对下一步的检查和研究工作进行协商
9.8阀侧绕组的外施交流耐压试验
端子均应接地。 局部放电测量应按照GB/T1094.3一2017中附录F的适用部分进行，测量仪器应按照GB/T7354 的规定。 试验持续时间为1h。 注：外施交流耐压试验中，在换流变压器油箱上安装超声传感器可有助于区分内部放电还是外部放电。也可使用 其他探测方法。
如果满足以下所有要求，则试验被视为合格： 试验电压不发生突然下降； 记录的1h局部放电水平均不超过250pC； 在1h内测得的局部放电水平没有呈现上升趋势，在试验的最后20min内局部放电水平没有 突然持续增长； 在1h内测得的局部放电水平增量不超过50pC。 试验不合格后要采取措施的建议见GB/T1094.3一2017的附录F。 注：验收标准从上一版标准的500pC降到250pC，新的验收标准与GB/T1094.3一2017一致，
如果满足以下所有要求，则试验被视为合格： 试验电压不发生突然下降； 记录的1h局部放电水平均不超过250pC； 在1h内测得的局部放电水平没有呈现上升趋势，在试验的最后20min内局部放电水平没有 突然持续增长； 在1h内测得的局部放电水平增量不超过50pC。 试验不合格后要采取措施的建议见GB/T1094.3一2017的附录F。 注：验收标准从上一版标准的500pC降到250pC，新的验收标准与GB/T1094.3一2017一致
9.9网侧绕组的外施交流耐压试验
网侧绕组的外施交流耐压试验应按照GB/T1094.3的规定。
网侧绕组的外施交流耐压试验应按照GB/T1094.3的规定，
9.10带有局部放电测量的感应电压试验
应按照GB/T1094.3进行带有局部放电测量的感应电压试验，但不包括以下给出的局部放电限 值。试验水平应依据网侧绕组的电压水平。 在感应电压试验中，要注意由超声探测仪探测到的单个随机高幅值放电脉冲。如果局部放电水平 不小于2000pC的放电脉冲数每分钟超过一次，则变压器宜按下述的注中所述进行一次预处理。除了 局部放电要求外，当局部放电水平小于250pC并且高幅值放电脉冲（大于2000pC)速率每分钟不大于 次时，则试验被视为合格，不需要做更多的感应电压试验。在其他情况下需要重复感应电压试验。 注：在感应电压试验中，使用超声探测法能检测出直流电荷放电产生的一些随机高幅值(大于1000pC)的放电脉 冲。即使经过长时间(24h)接地，也不可能将换流变压器在直流电压耐受试验中在变压器绝缘内所产生的残余
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的1.1U.电压（网侧绕组）至少1h.以消除残余直流电荷
9.11油泵运行时的感应电压试验
如果用户有要求，则使用油泵做油导向冷却(OD)结构的变压器，要启动冷却系统的油泵做额外的 感应电压试验。 除非另有规定，试验方法及验收标准都应与9.10的常规感应电压试验相同，但不包括增强电压下 的试验。 如果制造方与用户达成一致，则此试验可以替代9.10中的感应电压试验，但此时，应包括增强电压 下的试验。
如果不另行规定，则应按照GB/T1094.2来确定温升特性。 对于换流变压器，在确定（通过计算和试验)其油、绕组和其他金属结构件在变压器运行时的温度 时，应考虑谐波电流的影响。 试验目的为： 确定顶层油温升； 确定绕组温升； 确定油箱表面温升
I X R + P wa. + P seir
9.12.3油箱表面温升测量
应对油箱表面高于环境温度的温升进行测量和记录。制造方与用户应就具体方法达成协议。 测量是在换流变压器的温升试验过程中进行。油箱表面温度应在确定绕组平均温升时的1h 流（I）期间测量。油箱表面温度应在施加I不少于30min后开始测量
为了验证变压器的载流能力，除非规定了更高电流，应施加接7.4计算出的总运行损耗等值电流进 行负载电流试验。试验持续时间应不少于12h。用户也可以规定更长的时间。应通过对油中溶解气 体的色谱分析来检测可能出现的过热和异常温度。如果进行了温升试验，则负载电流试验可省略。
换流变压器的声级测定程序应接照GB/T1094.10的规定（即在正弦激励下）。 为了估算运行的换流变压器的声功率水平，需要对如下产生噪声的分量逐个测量声功率水平： 一空载励磁下的声功率级； 一负载电流产生的声功率级； 一冷却装置产生的声功率级。 如果由于发热的原因而在施加负载电流进行测量的过程中不能关闭冷却装置，则应将冷却装置 功率级做对数减法，以计算负载电流产生的声功率级。 对于空载励磁下的声级测量，应对网侧绕组端子施加额定电压。 除非另有规定，负载电流下的声级测量应在基频和额定电流及主分接下进行。 注：之所以此试验中可以施加I，，是因为在I，下测得的声级可形成计算运行变压器负载声功率级的基础，运行 压器负载直功率级可通过将中谱波电流产生的声功率级增加值简单地加到测很的声功密级上变确定
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形成报告的声级数据应以A计权声功率级表示。 另外，估算第11章中规定的在运行条件下的声功率水平，应考虑指定的谐波电压/电流和」 引起的声功率级。
9.15绝终介质损耗因数测量
9.16绕组绝缘电阻测量
因数测量程序应按照JB/T501的规定。电压应不 般为20℃±10℃
应对换流变压器的绕组绝缘电阻进行测量，以确定单个绕组对地或单个绕组之间的绝缘电阻。 试验应按照JB/T501的规定进行。试验过程应记录油温。 试验时，油温一般为20℃±10℃
9.17铁芯绝缘电阻测量
9.18短路承受能力试验
试验应按照GB/T1094.5的规定进行。
式验应按照GB/T1094.5的规定进行
9.19频率响应分析(FRA)测量
式验应按照GB/T1094.18的规定进行。
过励磁试验是特殊试验，用户有特殊要求时才进行。 试验前取两个油样，两个油样均应进行油中溶解气体分析。 除非用户与制造方间另有协议，变压器应在空载状态下、主分接位置上施加110%额定电压励磁 8h。 应在试验开始和结束时对空载损耗和空载电流进行测量。试验结束时测得的数据不应比开始时测 得的数据高5%。 试验后取两个油样，两个油样均应进行油中溶解气体分析。油中溶解气体增量可接受的限值应由 用户与制造方协商。
10已投运变压器的绝缘试验
允许在翻新或修理的已投运过的变压器上进行绝缘试验。 在做好可燃性气体或其他环境检测的基础上，也可以允许在现场进行绝缘试验。由于绝缘将会承 受严格的电场应力，不建议周期性地进行此试验。 试验方法和合适的试验水平应按照GB/T1094.3的规定，并与制造方协商后再进行。
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根据换流器的配置和其控制设置，下面三个因素可能对运行时换流变压器的声级水平增加有影响。 这些因素应明确区分和分别对待： 一电流谐波； 直流偏磁电流； 电压谐波（由于影响不大一般不予考虑）
11.2运行时声级水平的确定
由于工厂试验室内供电设备不能提供畸变的电压/电流波形，变压器制造方的设备不可能测出运行 状态下的声级水平。因此，标准的做法是按照GB/T1094.10的规定使用标准正弦波在空载励磁条件 和负载电流条件下确定声功率级（两种情况都不包括冷却装置对噪声的贡献）。在两种情况下，换流变 压器运行时的声功率将以提供的谐波电压/电流频谱以及给定的直流偏磁电流为基础，通过叠加估算的 噪声增量分别得出。获得的两个分量最后将与冷却装置的声功率结合在一起，得出运行换流变压器总 声功率的估计值。关于换流变压器声级水平的信息内容和背景，见附录C。 制造方应在报价和变压器的试验报告中提供声级增量的估计值。适用时，谐波电压/电流频谱和直 流偏磁电流应由用户规定，以便制造方估算和提供估计值。 通常声级增量水平以A计权的总声级水平提供（即包含所有频段），但是如果有要求，也可以按1/3 倍频程的A计权声级水平提供
换流变压器的声级是以声功率级作为规定值/保证值，通常是A计权的总声功率级（即包含所有频 段），但是如果有要求，则可以以1/3倍频程的A计权声功率级作为规定值/保证值， 如果用户有要求，变压器制造方应保证空载励磁情况下、负载电流引起的以及冷却装置引起的声功 率水平。空载励磁和负载电流应为9.13提及或指定的正弦波形和幅值
在套管的设计中应考虑电流谐波频谱。 用户应提供套管的电流谐波频谱。否则应采用与绕组相同的电流谐波频谱
套管的设计和试验应按照GB/T4109的规定，
套管的设计和试验应按照GB/T4109的规定，
如果对换流变压器不进行极性反转试验，则就不要求对套管进行极性反转试验。 一般直流套管比交流套管有更多的绝缘。另外，在较高电压下一
如果对换流变压器不进行极性反转试验，则就不要求对套管进行极性反转试验。 一般直流套管比交流套管有更多的绝缘。另外，在较高电压下（一般高于200kV).油中部分要与变压器绝缘结
构设计成一个整体。因此，它们与相近等级的其他直流套管不可互换，只有那些特殊设计和试验的具有特定 缘结构的套管才有望实现互换。
计成一个整体。因此，它们与相近等级的其他直流套管不可互换，只有那些特殊设计和试验的具有特定绝 吉构的套管才有望实现互换。
有载分接开关（OLTC)时，应按照GB/T10230.
由于带d结阀侧绕组的换流变压器，其分接开关在运行中的电流变化率比相应的基波频率正弦电 流变化率要高，用户应规定实际电流波形的dI/dt。 注：补充信息参见GB/T10230.2。 由于频繁操作，因此应全面审查有载分接开关在机械和电气方面的情况，以保证设计的可靠性。由 于dI/dt、磨损、联动装置和绝对操作次数的影响，因此应考虑正常性能参数的降低（选用开关时，额定 电流比实际电流宜大）
13.3分接开关的连续操作
除非有其他规定，分接开关应能够连续不中断地从主分接切换到最大正分接，然后再返回主分接， 过渡电阻和分接开关的其他部分的温度不应超过限值。 为了保证合适的散热空间，用户应向分接开关制造方提供在要求的操作顺序过程中的最高顶层油 温升、最大负载电流和每个分接位置的级电压，
如果用户有要求，则制造方应提供变压器的高频模型参数。此高频模型参数应通过低压测量来 全证。
偏差应按照GB/T1094.1一2013中表1的规定，15.2中的情况除外。
除非用户另有规定，主分接测量的阻抗不应超过用户给定值的土5%。每个分接的偏差（十8ek ）见式（17）和式（18）
D 分接因数，其定义（对应于给定的分接）是U/U，的比值： U. 绕组的额定电压；
U、空载时，在无分接绕组施加额定电压时，在相关分接位置绕组端子上感应的电压。 如果用户提供整个分接范围的最大阻抗和最小阻抗，则它们为无偏差的限值。 对于设计成用于同一目的或能互换的相同或相似的换流变压器，各台变压器在主分接下的阻 整个分接范围内的阻抗变化，均应不超过其平均测量值的士3%
除下列修改内容外，铭牌应按照GB/T1094.1的规定。 铭牌应包括“换流变压器”字样。另外，网侧端子的全波LI(kV)及阀侧绕组的电压应标志如下
网侧绕组 LI 网侧绕组中性点 LI 阀侧绕组对地 LI 阀侧绕组端子之间 LI[BTJ（只有与绕组对地不同时） 阀侧绕组Upc 阀侧绕组Upr 阀侧绕组UAc 示例： 网侧 Um245/SI750/LI950/LIC1045/AC395kV 网侧中性点 U52/LI250/AC95kV 阀侧y LI1300/LI[BTJ1050/SI1050/U724/U509/UAc535kV 阀侧d LI750/SI650/Uc376/U..229/UAc390kV
换流变压器许多方面需要通过设计审核来确定，见附录D。
用户的要求应在技术规范中体现，见附录E。
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使用整流阀（汞弧阀或闸流管）的高压直流换流变压器在运行中的过负荷
换流变压器的负载状况不同于交流变压器。主要区别来目脉冲形的电流波形，导致在负载电流中 产生很高的谐波含量。高频电流及其磁通在变压器的导线、铁芯以及结构件中引起了附加涡流损耗。 换流变压器宜按用户给出的每种过负荷情况下的实际谐波电流频谱来设计。 由于涡流损耗的高频分量，在承受较高谐波含量的换流变压器绕组中，涡流损耗的分布要比交流变 玉器更加不均匀。因此，对于设计成直流换流操作的变压器，热点温升与绕组平均温升之间的温度梯度 可能更高，并且与正常交流运行条件下的变压器相比，换流变压器的热点在绕组中的位置也不同。直接 的结果，如果用一个等效的工频增幅正弦波电流来模拟换流运行时产生的最热点温度是行不通的。这 样的增幅电流可以得出正确的绕组平均温升值，但是最热点的温度比运行条件下的要低。另一方面，为 更于在总损耗中包含铁芯损耗，油温升试验中提高了电流。因此，绕组在标准的温升试验中可能承受某 种程度的过负荷，取决于铁芯损耗的比例以及电流的谐波分量。 根据换流变压器和换流站的设计，阀侧绕组与网侧绕组之间的负荷分布可能不同，并且可能与负荷 有关。必要时要考虑这个因素。 根据阀侧绕组的结构，宜规定计算谐波损耗的所有必要信息，包括谐波电流的幅值、谐波电流的矢 量和、波形以及谐波电流的相位角。
超出铭牌容量等级的负荷可来源于以下几个方面： 一 计划过负荷； —紧急过负荷； 设备故障（变压器的附加设备或换流站）。 所有超出铭牌以外的过负荷可引起绝缘寿命显著降低，最后导致变压器故障危险增加。其他源于 过负荷的有害影响包括绝缘中自由气体的释放、器身和结构件（热膨胀和机械强度降低）中的机械应力 的产生、密封件漏油（油箱和套管）、分接开关触头磨损、附件老化以及油过度膨胀。换流变压器器身的 加速老化尤为严重，因为最热点温度升高会超出纤维素的受热极限，并且与很高的电气应力结合在一起 将导致绝缘故障的发生。因此用户宜在技术规范中提出变压器可能发生的各种过负荷情况，特别是计 划中的过负荷情况，例如需要在很低的环境温度下过负荷能力或有时间限制的过负荷能力。 通常换流变压器设计的容量参数与整个换流站的过负荷能力相匹配。 必要时，过负荷要求宜包含以下每种过负荷情况的数据： 环境温度； 一过负荷系数[p.u.]; —过负荷时间； 一预负荷[p.u.]； 一运行的冷却器组数量（如果使用）； 油、绕组和热点的极限温度；
预过负荷和过负荷的谐波频谱； 分接开关位置。 数据宜以表格和/或图表的形式给出，如表A.1和图A.1所示
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图A.1过负荷曲线示例
宜指出，过负荷运行对变压器的设计和老化有 重要的影响，因此用户和变压器制造方宜认真对待。 对过负荷准确的说明能使用户估计到由此类运行产生的危险，并能够使制造方考虑这种情况。可 以利用“使用变压器寿命损失数据的风险评估”中的数学模型来做这样的风险评估
按9.12进行换流变压器 正变压器的额定负载情况，因为： 增加工频电流的幅值模拟谐波的存在，也就是取得相同的负载损耗：
仿古大木结构和古门窗工程施工方案GB/T18494.22022
进一步增加电流以包含空载损耗（铁损）。 变压器设计者在设计绕组时要考虑以上参数。对于任何超过这些限值的过负荷要求，用户宜把 楚地列在技术规范中。
A.4验证计划性过负荷情况的温升试验
如果确定了计划性过负荷情况，例如低温过负荷能力或紧急过负荷能力，可能会要求在指定的过负 条件下进行附加的温升试验。如果需要验证，则宣在询价时明确提出。此外还宜明确定义过负荷条 件下的最高热点温升、绕组平均温升以及顶层油温升的验收标准。 注：可以确认进行超过变压器额定容量的温升试验会引起变压器绝缘一定程度的老化。 通常少于1omin的短时过负荷不需要通过过负荷温升试验来验证。 当连续过负荷时（例如低于某个环境温度的永久性过负荷），可按9.12中叙述的相同试验方法来进 行过负荷温升试验，通常是在额定状态下的标准温升试验后立即进行此试验。使用同样的方法来模拟 谐波含量。可以规定不同于额定条件下的过负荷运行时的谐波构成。 此外，当过负荷情况有指定的最长时间限制时，试验顺序也要相应地进行调整，用户与制造方宜就 此达成一致。 除非有其他规定，所有的冷却设备（包括备用的，如果有），宜在过负荷温升试验中投人运行。 宜强调的是，在过负荷时不仅所有载流部件将承受温升的增加，所有结构件也要受到比正常额定运 行条件下高很多的杂散磁通。杂散磁通的增加将导致金属部件的局部饱和，产生严重过热。可能受到 这些升高的磁通影响的部件有油箱、套管升高座、油箱屏蔽、铁芯夹件、拉板或拉杆以及铁芯叠片等。 由于在过负荷试验中没有谐波电流，因此对于绕组内部和变压器其他结构件的热点现象，此试验不 是十分相关联的。谐波引起的热点位置也不同。 开始进行过负荷温升试验前，建议在油箱区域的最热点安装一个热电偶，此区域是在正常温升试验 中已经被证实的最热点。 过负荷试验前，宜对热点、油和/或绕组的温控器进行校正。 在变压器油箱内部也宜安装热电偶，以测量与绝缘材料不接触的金属件温度，如铁芯夹件、拉板或 拉杆、油箱屏蔽。用户与制造方宜就这些安装位置协商一致。 执行中的问题，例如，对于正常环境温度下进行低温过负荷试验的情况，温升一般将超出适用于标 温升试验的许用值。如果温度的限值不超过GB/T1094.7中的规定值，则这些偏差是可以接受的。 对于规定的过负荷条件和试验大厅实际环境温度，如果超过了表A.1中的温度限值，则宜以降低 过负荷电流的方式保证不超过这些限值。 在过负荷温升试验中，宜采用红外摄像技术监控变压器油箱的金属部分。 如果符合以下条件，则过负荷温升试验被认为合格： —没有明显超过表A.1中的温度限值； 一油没有放电； 没超过制造方与用户商定的产气限值。其他信息可见GB/T1094.2
组，2=2.附加系数等于
按变压器额定基频电流下的损耗测量值确定非正弦换流 电流下的变压器运行负载损耗
按变压器额定基频电流下的损耗测量值确定非正弦换流 电流下的变压器运行负裁损耗
攀田高速公路E7合同段公山大桥工程施工组织设计Pw=RwXI×(1+Kwe×1) Pw2=RwXI2×(1+KwX2*） Pwh=RwXI?X(1+KwEXh*）
Pw=RwXIiX（1+KwEX1） Pw2=RwXI2X(1+KweX2*） Pm=RXI?X(1+KwXh*)