GB／T 34272-2017 标准规范下载简介
GB／T 34272-2017 小型游乐设施安全规范q =F tot /L 或p=Fio/A
结构形式，可以将空间载荷通过线载荷或面载荷来表示
游乐设施的设计GB／T 26957-2022 金属材料焊缝破坏性试验 十字接头和搭接接头拉伸试验方法.pdf，按最天运行风速15m/s计算工 态下的风载荷。在静止状态下（非工作状态）应能承受当地气象数据提供的风载荷。风载荷的取值 章方法参照GB50009中的规定执行
游乐设施的设计，在静止状态下应能承受雪载荷，积雪厚度不超过80mm时，施加在游乐设施总 面上的雪载荷，按照0.2kN/m²的雪压进行计算。积雪厚度超过80mm时，其载荷计算方法参 50009中的规定执行。在无雪期运行或者有防止积雪措施时，可不考虑雪载荷。
温度载荷宜参考GB50017的规定执行。
A.2.6.1秋千座椅
b）对于船型秋千n应按A.3来确定； c）对于单点固定秋千n=L/0.6（n≥2）。 式中： L一秋千平面外边缘的总长度，单位为米（m）。 对于秋千，应该考虑由于运动产生的载荷。 不必考虑A.2.2c)和A.2.2d)的使用者载荷 秋千座椅的最大摆角αmx即绳子或链条与垂直方向的夹角，最大为80°。 注1：对于秋千座椅，重量可以看成是在支撑点间平均分布的。 注2：在附录B给出了运动状态下的秋千载荷的计算方法和范例
b）对于船型秋千n应按A.3来确定； c）对于单点固定秋千n=L/0.6（n≥2）。 式中： L一秋千平面外边缘的总长度，单位为米（m）。 对于秋千，应该考虑由于运动产生的载荷。 不必考虑A.2.2c)和A.2.2d)的使用者载荷 秋千座椅的最大摆角αmx即绳子或链条与垂直方向的夹角，最大为80°。 注1：对于秋千座椅，重量可以看成是在支撑点间平均分布的。 注2：在附录B给出了运动状态下的秋千载荷的计算方法和范例
转椅上的使用者数量应取下列两项计算的最大值： a）座位数目，在A.3.3中给出，其中Lpr为座位的总长度； b）平台尺寸，在A.3.4中给出，其中A为平台的面积。 对于转椅，其使用者载荷要考虑两种工况： a）使用者载荷Ftot平均分布于整个转椅上。 b）使用者载荷F平均分布于一半转椅上（1/2L.或1/2A
攀网上的使用者数量根据A.3.5计算，基于攀网的外围体积V得出。 对于攀网的使用者载荷，要考虑以下两种工况： a）载荷Ftot平均分布在整个结构上； b）载荷Ftt平均分布在一半结构上（1/2V）
A.2.6.5围栏和护栏
座椅上的最大使用者载荷由以下计算确定： 一名使用者，可以看作点载荷； b）设施有特定的人数要求，载荷可以看作是平均分布的； c）根据A.3.2确定人数
A.2.6.7滑梯的侧边保护结构
对于每个可能受到使用者载荷的结构应计算其使用者数量。
GB/T 342722017
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算得出的数值如带有小数位，应向上进到整数位。
A.3.2载荷点上的使用者数量
除非在本标准中有不同的规定，否则每个载荷点上使用者人数为：n1。游乐设施上每个可供站 立，行走，爬行的载荷点，或与水平方向夹角在30°以内，宽度大于0.1m的平面，应能承受一个使用者的 载荷。 注：此要求也适用于支撑使用者脚部的横档或阶梯
A.3.3线状结构上的使用者数量
A.3.4平面结构上的使用者数量
平面结构上使用者数量n应按下列方法计算： a） 倾斜角度小于60°的平面结构按式（A.12)计算： n=Apr/0.36 ....(A.12) b) 倾斜角度大于60°的平面结构按式（A.13)计算： n =A/0.72 ...(A.13) 式中： A 结构面积，单位为平方米（m"）； Apr 结构在水平面上的投影面积，单位为平方米（m"）。 平面结构是指平台，格状结构，斜坡和网状结构。 平面的宽度应大于0.6m。宽度小于0.6m的平面视为线状元件。 当某类结构可以从两面使用时（如网或网格），使用者数量n由单面计算确定
平面结构上使用者数量n应按下列方法计算： 倾斜角度小于60°的平面结构按式（A.12)计算： n=Apr/0.36 b) 倾斜角度大于60°的平面结构按式（A.13)计算： n=A/0.72 式中： A 结构面积，单位为平方米（m"）； Apr 结构在水平面上的投影面积，单位为平方米（ 平面结构是指平台，格状结构，斜坡和网状结构。 平面的宽度应大于0.6m。宽度小于0.6m的平面视 当某类结构可以从两面使用时（如网或网格），使用者
.3.5空间结构中的使用者数量
由游乐设施或该部分结构外围尺寸确定的体积，单位为立方米（m"）。 此体积决定空间中使用者数量的最大值（如在爬架，爬网内）。 注：公式中的体积由下列尺寸决定： )0.60 mX0.60 mX1.20 m=0.43 m 2)0.75mX0.75m×1.50m=0.85m 3)0.90mX0.90mX1.80m=1.46m
由游乐设施或该部分结构外围尺寸确定的体积，单位为立方米（m"）。 此体积决定空间中使用者数量的最大值（如在爬架，爬网内）。 生一公式中的体和由下列尽寸决宝
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3.1.1游乐设施应计算正确、结构合理，能保证使用者安全。 B.1.2无法进行精确计算时，可采用实验数据验算， 3.1.3游乐设施的计算应考虑正常使用极限状态和承载能力极限状态。 B.1.4根据不同的工况条件，将游乐设施结构中所承受的永久载荷与变载荷等组合成一个计算载荷 进行分析计算。 3.1.5当游乐设施载荷理论计算值与实际测试值有较大差别时，对理论计算结果应重新进行验算
B.2静态分析的载荷组合
需确认以下的载荷组合，见式（B.1）： YG.XG+YQ.XQ ·(B.1 ) 式中： G 一A.1中给出的永久载荷； Q: —A.2.2～A.2.6给出的变载荷之一； YG, 一永久载荷部分的安全系数； YQ.c 变载荷部分的安全系数。 安全系数规定如下： YG,=1.35 YQ.c=1.35 一体用专垫芯
B.3使用者载荷的计算范例（不包括安全系类
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根据A.3.4[式（A.12)来计算平台上的使用者数量 n=A/0.36=1.0/0.36=2.77向上进位得n=3 查表A.1得，平台上总垂直载荷： Ftol.v=2 516(N) 根据式（A.4)计算，平台上的使用者水平载荷为： Fmah=0.1Fm = 252(N)
根据A.3.4[式（A.12)来计算平台上的使用者数量： n=A/0.36=1.0/0.36=2.77向上进位得n=3 查表A.1得，平台上总垂直载荷： Ftot.v=2516(N) 根据式（A.4)计算，平台上的使用者水平载荷为： F tot.h =0.1F tot.v=252(N)
围栏是线状结构，需考虑两种载荷：使用者载荷和围栏载荷。 根据式（A.10)计算得，一个围栏上的使用者数量：
n=Lp/0.6=1.0/0.6=1.67向上进位得n=2 查表A.1得，总垂直载荷为： Ftot.v=1 948 (N/m) 围栏上的线载荷为： q=Ftot.v/Lpr=1 948(N/m) 围栏上的总水平载荷为： qh=0.1q=195(N/m) 主：此水平载荷小于围栏载荷，不需要重新考虑。 根据A.2.6.6.围栏水平载荷为750N/m
B.4计算作用于秋于座椅上的载荷
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对于图B.2中的秋干座椅，由于运动产生的载荷有 F=CXgX(G,+G,) (B.2） F,=C,Xg X(G,+G,) ·(B.3 F,=C,Xg X (G,+G,) B.4
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F l 水平载荷，单位为牛（N)； Fv 垂直载荷，单位为牛（N）； F. 合成载荷，单位为牛（N)； g 重力加速度（10m/s）； G. 秋千的重量，单位为千克（kg）； G. 根据A.2.2a)确定； 根据A.2.6.1确定的秋千上的使用者数量； Ch,Cv.Cr 根据秋千的最大摆角αmax和表B.1中角度α决定的载荷系数 秋千的重量包括秋千座椅的重量和绳子、杆子或链条的一半重量。 F,F、F，可视为变载荷
图B.2秋王上的载荷
表 B. 1 αm =80°秋于的载荷系数
B.5秋于上的载荷范例（不包括安全系数）
秋于上的载荷范例（不包括安全系数）
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该秋千由四根链条的橡胶轮胎（内部带有钢丝网）和秋千支架组成（参见图B.3）。 直径： 1.0m 轮胎和网的重量：50kg 链条重量： 10kg
该秋千由四根链条的橡胶轮胎（内部带有钢丝网）和秋千支架组成（参见图B.3）。 直径： 1.0m 轮胎和网的重量：50kg 链条重量： 10kg
计算： 秋千摆动部分的重量： G,=50+(1/2X10)=55(kg) 秋千座椅的外周长： L=元XD=3.14X1.0=3.14(m） 使用者数量： n=L/0.6=3.14/0.6=5.23进位得n=6 n名使用者的重量［参见式（A.1)]： G=nXm+1.64Xgn=6X53.8+1.64X9.6X/6=361kg） 最大摆角αmax： 由于秋千平面是通过链条连接的，所以 αmax=80° 合成载荷F，达到最大值，链条受力最大[参见式（B.4) 当α=0°时，合成载荷的载荷系数最大： C.=2. 653
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Fchaias=C,XgX(G.+G,)=2.653X10X(361+55)=11036 载荷系数C，达到最大值时，垂直受力最大[参见式（B.3)］ 当α=0°时，载荷系数：C=2.653 F,=C,XgX(G,+G)=2.653X10X(361+55)=11036( 此时，水平载荷的载荷系数是： Ch=0 F=0(N) 载荷系数C达到最大值时，水平受力最大[参见式（B.2)] 当α=42.6°时，载荷系数：C=1.26 F=CXgX(G.+G,)=1.26X10X(361+55)=5242(N) 此时，垂直载荷的载荷系数是： C,=1.372 F.=C.XgX(G.+G.)=1.372X10X(361+55)=5708(N)
测试样品应能够承受所有测试线荷60min（参见
C.2.1测试载荷组合
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测试需使用以下的载荷组合，见式（C.1)： YG.X G +Q.1XQ; ..(C.1) 式中： G A.1中给出的永久载荷； Q: A.2.2～A.2.6给出的变载荷之一； YG,t 永久载荷部分的安全系数（参见C.2.2）； YQ,t 变载荷部分的安全系数（参见C.2.2）。 无需将独立的变载荷叠加，但是作用于不同方向的相关载荷（如水平载荷和垂直载荷）需要叠加
C.2.2产品测试时的安全系数
对产品进行加载测试时，需使用下面的安全系数： YG.t=1.0 YQ.t =2.0
当加载点载荷时： a）线状结构l≤o.1m； b）平面结构a≤0.1m×0.1m。 式中： 测试载荷的支撑长度； 测试载荷的支撑面积。 为了模拟载荷是由一个人产生的.载荷通常要施加在不超过0.1m的长度上
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面载荷可以看作是点载荷平均分布在0.6m×0.6m的范围内，载荷的支撑面积不得超过0.6n 11
面载荷可以看作是点载荷平均分布在0.6m×0.6m的范围内，载荷的支撑面积不 0.6m。
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附录E （规范性附录） 挤夹保护的测试方法
在此附录里所有测试棒、测试模板的公差如下： a）尺寸公差±1mm; b）角度公差±1° 所有测试都应在对测试结果可能产生最不利影响的部位进行。
E.2头部和颈部的挤夹
E.2.1完全封闭开口
E.2.1完全封闭开口
E.2.1.1测试设备
测试棒E、测试棒C、测试棒D，如图E.1所示
a）测试棒E（小脑袋）
图E.1在完全封闭开口中对头部和颈部挤夹测试的测试模
E.2.1.2测试程序
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）测试棒D（大脑袋）
E.2.1.2.1轮流使用测试棒C、测试棒E对开口进行测试。如测试棒C、测试棒E均无法通过并口，则 判定为合格。 E.2.1.2.2如测试棒C或测试棒E可通过开口，则用测试棒D对开口进行测试，如能通过，则判定为合 格，否则判定为不合格。 E.2.1.2.3其余情况判定为不合格。
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E.2.2未完全闭合开口和V型开口
E.2.2.1测试设备
测试模板G.如图E.2所示
E.2.2.2测试程序
在未完全闭合开口和V型开口中对头部和颈部挤
步骤一：将测试模板G中“B”部分水平放人开口（如图E.3所示），如开口的深度小于测试模板G 度（小于45mm），则判定为合格，否则进人下一测试程序
图E.3使用测试模板G"B"部分的方法
说明： a)——可进入下一测试程序； b)—不可进入的判定为合格。
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二：如果开口的深度大于测试模板厚度（45 使用测试模板G“A”部分测试，使测试模板 寸准开孔的中心线。测试时，注意使测试模板的平面平行于开孔，如图E.4a)所示。根据测试 线到水平线和竖直线的角度，将其分为三个区域，如图E.4b)所示
图E.4区域划分示意图
步骤三：当开口的上边缘距地面或站立面高度大于600mm时，用测试模板G“A”部分测试E.4 第一区域，如图E.5所示。 a 当测试模板G"A”部分顶端触底且进入开口的最大深度不大于265mm，则判定为合格。如图 E.5a）所示； b） 若测试模板G"A”部分底端未触底，则判定为不合格。如图E.5b)所示； 对于上沿距离站立面大于600mm的开口，A部分完全进人，进入开口的最大深度大于
步骤三：当开口的上边缘距地面或站立面高度大于600mm时，用测试模板G“A”部分测试E.4中 第一区域，如图E.5所示。 当测试模板G"A”部分顶端触底且进入开口的最大深度不大于265mm，则判定为合格。如图 E.5a）所示； b） 若测试模板G"A”部分底端未触底，则判定为不合格。如图E.5b)所示； C 对于上沿距离站立面大于600mm的开口，A部分完全进人，进入开口的最大深度大于
TB 10402-2019 铁路建设工程监理规范GB/T342722017
265mm，B1部分完全进人，则判定为合格；对于距离站立面小于600mm的V型开口≥60°， 则判定为合格。如图E.5c)所示。
步骤四：当开口的上边缘距地面或站立面高度大于600mm时，用测试模板G"A”部分测试E.4中 第二区域，如图E.6所示。 若测试模板GA”部分底端触底时，开口深度小于“A”部分时，则判定为合格； 若开口深度大于“A"部分时，则改用测试模板G"B1”部分或测试棒D进行检验，可以进人则判 定为合格.否则判定为不合格
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步骤五：记录测试结果
测试指如图E.7所示
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图E.88mm测试指转动范围
mm的开口JTS／T 231-8-2018 内河航道整治建筑物模拟技术规程，测量开口与剪切和挤压点的最短距