T／CECS 20008-2021标准规范下载简介

T／CECS 20008-2021 城镇污水处理厂污泥干化焚烧工艺设计与运行管理指南(完整清晰正版).pdf

(2676k//kg为饱和水蒸气于100℃时的恰值）

传热量三理论上最小输入的热量

某训练竞赛基地天然草坪施工方案0.03X9485 285MI/h

2.778G2十356十8=270十9579+0.763G2十285

G² = 4849kg/h

注：热损失等于最小输人热量的3%为经验数据，不同形式热传导型 干燥机的数据不尽相同，此处以卧式薄层干燥机厂家推荐数值为例。 （4）计算干化工艺单位蒸发水量所需热量，即蒸发单位质量 水分所需输入热量 蒸发水量=3571kg/h

（5）计算干燥机换热面积 热传导式热干燥机的换热面积可用下式计算：

将湿污泥从20℃升温至95℃所需热量=78750k/h十1257000k/h

水蒸气于100℃时的气化潜热

换热面积A2=2260kW0.30kW/（m²：℃）80℃

由于升温阶段时间短，所需热量小，计算换热面积时通常对 上述计算过程进行简化，按△T一蒸汽温度一水分蒸发温度计算， 计算出的换热面积会略高于上述分步计算，考虑到工程上要留余 量，换热面积也常取整，简化后的计算结果对设备选型影响不大。 对于本案例，简化计算过程如下：

: wW1 污泥进口含水率，80%

)= 1667(kg/h)

W2——出口污泥含水率，40%。

U2 出口污泥含水率，40%。 品

气中的水分即为干化污泥蒸发的水

根据尾气含湿量计算载气流量： 利用大气含湿量计算公式d=0.62199gpsy/（一gps）（其 中，d为空气含湿量，kg/kg干空气；Φ为空气相对湿度，%； 为湿空气压力；力sy为湿空气温度下的水蒸气饱和压力），计 算得：

d= 0.62199ps/ (p二sv)

d=0.62199psy/(p=sv)

其申，十燥机内相对湿度Φ=0.72；Psv一0.070121MPa (90℃的水蒸气饱和压力）；力=0.101325MPa。

计算尾气流量： 尾气流量 G= G3 +GH,C

5393kg/h=5393/1.29 = 4181Nm3/h

=5393kg/h+3333kg/h = 8726kg/h （4181+3333×22.418） X (273+90)/273 = 11074(m /h)

（2）利用系统的能量平衡计算干燥机需要输入热量HA 干燥机需要输入的热量（HA）=蒸发水分GHo的耗热量 （H）十干污泥中固体和水分由入口温度升温至出口温度所需的 热量（H2）十干载气由入口温度升温至尾气温度所需的热量（H3）十 干燥机热损失(HR）。

（3）计算蒸汽流量G 查水蒸气的热力性指标得水在0.6MPa(158℃)的汽化潜热 为 2. 086MJ/kg,则

（4)计算干燥机的传热面积A

5=HA÷2.086MJ/kg = 9225MJ/h 2.086MJ/kg = 4422kg/h

以圆盘和叶干燥机为例，根据不同设计工况，K值可在 70W/(m².℃)~120W/(m².℃)L250kJ/(h:m²:℃)~ 130kJ/（h·m²·℃）/内选取。设计时选取数值应以设备厂家经 验、实验数据及实际运行数据为依据。此处取K一360kJ/h m²/℃=0.360MJ/h/m²/℃。

附录 C焚烧设计计算示例

表C1漏风系数和过量空气系数

(1)根据燃烧物料平衡计算焚烧炉燃烧进风量（Verk）和烟气 量(V+) 理论空气量V=(1.866Car+0.7Sa+5.55Hr一0.70)/21

燃烧所需实际空气量Vk=αV=2.668N 理论CO2体积Vco=1.866Car/100 = 0. 344Nm3 /kg 理论二氧化硫体积Vso，=0.7Sa:/100 = 0.005Nm3/kg 理论三原子气体体积VRo,=Vcoz十Vso2 = 0.349Nm3/kg 理论氮气体积V%，=0.79V&十0.008Nar = 1. 528Nm /kg

=1.906Nm3/kg

理论水蒸气体积V=0.111Har+0.0124War+0.0161

实际水蒸气体积Vz0=VHzo十0.0161(α"—1）V =0.733Nm²/kg

=0.719Nm²/kg

实际水蒸气体积VHzo=VHzo+0.0161(α"—1）V =0.733Nm²/kg

实际干烟气体积Vgy=Vro，+V%，十（α"一1）V 72 4 NTm3 /1ko

=3.467Nm3/kg

烟气的熔是烟气各组成成分的熔的总和，1kg入炉湿污泥燃 烧产生的烟气烩可由下式求得：

表C3三原子气体、氮气、水蒸气、空气和灰的烩温

某大厦空调系统施工组织设计p烧炉燃料（无辅助燃料时指污泥）

焚烧炉机械不完全燃烧损失94=

Ik,in=hk,in =1.906Nm/kgX6.32kcal/Nm3 = 12.05kcal/kg

Ik,out = Vo hk,out =1.906Nm/kgX38.0kcal/Nm3 = 72. 43kcal/kg

过量空气系数（即焚烧炉进口过量空气系数）α=1.40

空气吸热量Qk=α'（Ik,out一Ik,in）B = 130052kcal/h

散热损失系数 qky,sr 取 3%南湖隧道施工组织设计，则散热量 Qky,sr = Qky,sr Qk= 3902kcal/h:

空气预热器入口烟温（即余热锅炉出口烟温）tky,in=325℃； 查烟气烩温表得人口烟焰Iky,in=408.46kcal/kg；

查烟气熔温表得空气预热器出口烟气温度tky.out一251℃。 本例的计算方法是目前国内污泥焚烧普遍采用的热力计算方 法。需要注意的是，该方法实为借鉴燃煤锅炉的热力计算方法 计算烟气熔值时将水蒸气与N2、O2、CO等气体一同作为理想 气体考虑，没有计人水蒸气的潜热，相应地，入炉污泥的热值也 采用低位热值。当烟气熔值计算考虑水蒸气的潜热时，人炉污泥 的热值应采用高位热值。两种方法计算结果有一定偏差。在相同 入炉条件下计算所能达到的焚烧温度时，本例方法计算值高于后 者30℃~50℃。