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GB／T 14230-2021 齿轮弯曲疲劳强度试验方法.pdf11.1.3.2分布函数的线性相关系数应满足线性相关系数临界值的要求。当线性相关系数最小值同日
方法如下： a）按确定的寿命分布函数计算不同可靠度R下的可靠寿命NL.R： 一对于正态分布，计算见公式（15）：
Ni.R=n(In)+
公式（19）～公式（22）中： NiOr、Yarln的下标j表示静强度时的值GTCC-079-2018 道岔尖轨，见图7
公式（19）～公式（22）中： NiOm、Yam的下标i表示静强度时的值，见图7
.2.3应力平均值和标准偏差的估计值的计算见公式（24）～公式（29）： 一平均值
公式（24)～公式（26)中 Ao应力增量：
μ。=0。 + A(±)
应包括以下内容： a）试验目的及要求； b）试验方法； c）试验条件及试验齿轮； d）试验数据及处理结果； e）损伤分析； ）试验单位、报告人、审核人、日期
应包括以下内容： a）试验目的及要求； b）试验方法； c）试验条件及试验齿轮； d）试验数据及处理结果； e）损伤分析； f）试验单位、报告人、审核人、日期。
齿轮弯曲脉动试验分为单齿加载和双齿加载两种形式。因能量相对集中，宜采用单齿加载形式 无论哪种形式，夹具设计时都应符合8.1.2.2的规定。 人2裁荷作用占F的位置计管
A.2载荷作用点E的位置计算
A.2载荷作用点E的位置计算
1.2.1.1载荷作用点E的位置应靠近齿顶在有效渐开线齿面上，如图A.1和图A.2。安装计算前，应 先得到E点的所在圆的半径rE和压力角αE。 A.2.1.2如果将试验齿轮的轮齿支撑在夹具上（如图A.1)，支撑齿的支撑点高度H的计算见公式 （A.1）：
氏中 h，一一试验齿轮中心线高度，单位为毫米（mm）； h2—载荷作用点E到试验齿轮中心的垂直高度，单位为毫米（mm）； W过载荷作用点E的公法线长度，单位为毫米（mm）； 一载荷作用点E的圆半径，单位为毫米（mm）； 载荷作用点E处的压力角，单位为度(°)或弧度（rad)
图A.1依靠试验齿轮轮齿支撑的加载夹具
图A.1依靠试验齿轮轮齿支撑的加载夹具示意
A.2.1.3如果将试验齿轮的整体夹紧在夹具上（如图A.2），受压齿的受力点高度H的计算见公式 （A.2）：
图A.2将试验齿轮夹紧固定的加载夹具示意
对于双齿加载形式，一旦齿轮几何参数确定，载荷作用点E点就是确定的，其计算过程见公式 A.3)~公式（A.5)： 一路数
元—2tanαa （元—4rtana）+2inva + 0.5 2.元
式中： 跨齿数，按四舍五入取整； 试验齿轮齿数： 齿顶压力角，单位为度（)或弧度（rad)； 试验齿轮的变位系数； 分度圆压力角，单位为度（°)或弧度（rad） b）E点处的压力角α
c）E点的所在圆半径r
B.1.2可靠寿命置信下限的计算
愿置信度的统计处理方法
不同分布形式的计算如下： a）对于正态分布，考虑置信度C（C≥50%），可靠寿命的单侧置信下限的计算见公式（B.1)： N,.R.c =μN + kR.cON *.· (B.1) 式中： N 一正态分布函数母体平均值； kR.c——正态分布单侧容限系数，其值与试验点数量n、置信度C及可靠度R有关，见GB/T 4885—2009附录A； N 一正态分布函数母体标准差。 b） 对于对数正态分布，可靠寿命的单侧置信下限的计算见公式（B.2)：
N..R.c =expLAInN +kR.co
HN一一对数正态分布函数母体对数平均值； OInN一一对数正态分布函数母体对数标准差。 c）对于威布尔分布，P（N.）为失效概率P（N.）在置信度为C时的单侧置信下限，见公式（B
i / (n z + 1) 式中： 自由度为2(n一i十1）和2i时F分布的值，且 P, [F 2(^i+1),2i >FC,2(i+1),2 J>1C 。 根据11.1.2～11.1.4进行寿命分布函数假设、拟合及可靠寿命计算，
采用升降变载法确定疲劳极限应力 置信度为C、可靠度为R下的疲劳极限应力单侧置信下限的计算见公式（B.5)： OR.c=μa+kR.cSa ··*· (B,5) 式中： S。 应力标准偏差。
表C.2各个应力级下拟合公式数据点计算（续》
表C.3拟合公式的常数项和线性相关系数表
4三参数威布尔分布特
5三参数威布尔分布不同可靠度下的定应力寿命
表C.690%和95%置信度下三参数威布尔分布不同可靠度下的定应力寿命
C.4.1将公式(B.4)两边取对数，可以写为公式
将公式(B.4)两边取对数，可以写为公式(C.1）
nlogop+logN..R.c=log(
升降变载法数据处理的算例
针对某种齿轮，本试验选取了4个应力级进行升降变载法试验，应力级增量△o=20N/mm"。将应 力级按升序排列，试验后获得数据并统计失效和未失效的次数，见表D.1。
表D.1升降法试验数据
表D.2求应力平均值与标准偏差的过程参数计算
按公式（B.5）可靠度为0.99、计算 置信度为95%下的疲劳极限置信下限，查GB/个4885一2009附 录A可知k0.90.5%=3.981.可得疲劳极限置信下限值为600 408.868N/mm²
价梯增载法数据处理的算保
预估某球墨铸铁齿轮的弯曲疲劳极限应力约为265N/mm²，按照表E.1的应力级进行阶梯增载试 验，其中最低应力级宜取预估疲劳极限应力的近似值，最高应力级应不大于2倍的预估弯曲疲劳极限 应力，每个应力级取相同的循环次数
表E.1试验数据记录
GB／T 23754-2019 铅酸蓄电池槽、盖E.2.1设主要参考曲线方程为：
8.237 26. N=9.148 5X103 其疲劳极限应力0Flim=288.30N/mm²（Nl.=5×10°）。 E.2.2设另外两条参考曲线分别为： g8.237 26,N=2.6678X1022 g8.237 26,N=2.6731X1026 其疲劳极限应力分别为328.30N/mm和248.30N/mm²。
E.3求解寿命和累积损伤值
2累积损伤数据计算过和
E.4求解疲劳极限应力
根据表E.2数据DB61／T 1087-2017 焊接绝热气瓶定期检验与评定，通过插值法求解>（n/N）=1时的弯曲疲劳极限应力为277.81N/mm。图E.1 为拟合的Z（n/N）一oFlim曲线