JGJ／T 421-2018 标准规范下载简介

JGJ／T 421-2018 冷弯薄壁型钢多层住宅技术标准

5.3.1冷弯薄壁型钢住宅由木结构演变而来，采用C形截面作 为承重构件，替代木结构中的木构件。U形截面构件作为C形 截面构件的封头，以保证楼盖梁或墙架柱的整体性。现在国内冷 弯薄壁型钢住宅的结构用钢材大都采用国外常用的规格尺寸，钢 板材料的厚度是根据英制单位换算而来

5.3.2、5.3.3参照现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规

5.3.2、5.3.3参照现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技木规

范》GB50018进行了规定。

5.3.5构件开孔不满足构造要求时WS/T 777-2021 化学物质环境健康风险评估技术指南，需进行补强。当

尺寸超过限值要求时，应验算孔洞削弱的影响

6.1.1轻型屋面板和標条设计中，不上人屋面的均布活荷载标 准值按水平投影面积计算。当施工或维修荷载较大时，应按实际 荷载验算，或采用加垫板、支撑等临时设施承受施工荷载。 6.1.2、6.1.4参照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009，并考虑冷弯薄壁型钢结构的特点，确定荷载的相关系数。 6.1.3参照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009和欧 洲荷载规范、澳大利亚荷载规范，给出了纵风向坡屋顶的体型 系数。

了简单屋面的积雪分布系数，但无复杂屋面的积雪分布系数说 明。现行行业标准《低层冷弯薄壁型钢房屋建筑技术规程》JGJ 227参考澳大利亚荷载规范、欧洲荷载规范，规定了复杂屋面的 积雪分布系数，可直接采用。屋面天沟、女儿墙、阴角、天窗挡 风板和高低跨相接处容易积雪堆积，应考虑雪荷载增大系数。 6.1.6本条根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011 的规定进行了简化。阻尼比除另有注明外，在多遇地震作用计算 时取0.04。

6.2.1为简化起见，一般采用一阶弹性分析，必要时可采用具 有非线性计算功能的结构分析软件进行二阶弹性分析。 6.2.2对于承载能力极限状态设计，应按荷载效应的基本组合 或偶然组合进行荷载组合；对于正常使用极限状态设计，应根据 不同的设计要求，采用荷载的标准组合、频遇组合或准永久

6.2.3、6.2.4按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定执行。由于冷弯薄壁型钢构件塑性发展有限，参照 现行行业标准《低层冷弯薄壁型钢房屋建筑技术规程》JGJ227 的规定，结构构件的承载力抗震调整系数RE取为0.9。 6.2.5荷载效应的标准组合设计值应按现行国家标准《建筑结 构荷载规范》GB50009的规定执行。 6.2.6准确计算冷弯薄壁型钢多层住宅的结构内力与变形比较 复杂，考虑到该结构的受力体系为墙体和楼盖，墙体和楼盖都是 冷弯薄壁型钢骨架与结构面板组成的板肋结构，结构布置规则： 受力明确，因此可采用平面结构分析模型对冷弯薄壁型钢多层住 宅进行计算。亦可采用墙体和楼盖组成的“盒子”模型，采用有 限元空间整体分析模型。 冷弯薄壁型钢多层住宅的竖向荷载传递路线为：屋盖或楼盖 +承重墙体一→基础（图2）。风荷载或水平地震力作用下，侧向 荷载的传递路线为：纵墙一→楼屋盖结构一→横墙→基础（图3）。

6.2.3、6.2.4按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定执行。由于冷弯薄壁型钢构件塑性发展有限，参照 现行行业标准《低层冷弯薄壁型钢房屋建筑技术规程》JGJ227 的规定，结构构件的承载力抗震调整系数RE取为0.9。 6.2.5荷载效应的标准组合设计值应按现行国家标准《建筑结 构荷载规范》GB50009的规定执行

图2竖向荷载传力途径 一屋面荷载；2屋盖荷载；3一楼 面荷载；4一屋盖荷载十墙体荷载十 楼盖荷载

图3侧向荷载下结构简化模型

1一屋盖或楼盖；2一承重横墙；3一横墙；4一纵墙；5侧向荷载

6.2.8冷弯薄壁型钢住宅比传统建筑自重轻，地震作用对其产 生的影响小，参考现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的相关规定，多遇地震作用下，结构的弹性层间位移角限 值取为1/250。

7.1.1本条列出了冷弯薄壁型钢多层住宅常用的构件截

采用单根C形冷弯薄壁型钢构件或由多根C形、U形构件拼合 而成的构件，在设计时应满足本标准第5.3节的一般构造要求， 拼合截面柱和梁的螺钉连接间距应满足本标准第8.2节及第9.2 节的相关规定，计算应符合本标准第7.1.2条～第7.1.7条的相 关要求

采用单根C形冷弯薄壁型钢构件或由多根C形、U形构件拼合 而成的构件，在设计时应满足本标准第5.3节的一般构造要求， 拼合截面柱和梁的螺钉连接间距应满足本标准第8.2节及第9.2 节的相关规定，计算应符合本标准第7.1.2条～第7.1.7条的相 关要求。 7.1.2、7.1.3现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018规定“主要承重结构构件的壁厚不宜小于2mm”，但 本标准冷弯薄壁型钢多层住宅常用的构件厚度一般小于2mm。 按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的相 关规定，计算国内外已有的厚度在2mm以下冷弯薄壁型钢构件 试验试件的承载力，包括190根受压构件，138根受弯构件，规 范计算结果均低于试验结果，说明规范计算值偏于安全。钢材厚 度对受拉构件承载力等计算的影响较小，所以按现行国家标准 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的相关规定计算厚度 2mm以下的冷弯薄壁型钢轴心受拉、受压、受弯、压弯、拉弯 构件的承载力是安全可行的。 7.1.4当拼合截面构件绕轴失稳时，拼合连接件的影响较 小，其稳定承载力可以看作是单个开口截面构件绕3轴的稳定 承载力叠加。当拼合截面构件绕y轴失稳时，其稳定承载力影 响因素较多，其中主要是拼合连接件产生较大的剪切变形，从而 使构件产生较大的附加变形而降低了稳定承载力。因此，拼合截 面构件绕轴的稳定承载力比相应的整体截面构件的稳定承载

7.1.2、7.1.3现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技

GB50018规定“主要承重结构构件的壁厚不宜小于2mm”，但 本标准冷弯薄壁型钢多层住宅常用的构件厚度一般小于2mm。 按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的相 关规定，计算国内外已有的厚度在2mm以下冷弯薄壁型钢构件 试验试件的承载力，包括190根受压构件，138根受弯构件，规 范计算结果均低于试验结果，说明规范计算值偏于安全。钢材厚 度对受拉构件承载力等计算的影响较小，所以按现行国家标准 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的相关规定计算厚度 2mm以下的冷弯薄壁型钢轴心受拉、受压、受弯、压弯、拉弯 构件的承载力是安全可行的

7.1.4当拼合截面构件绕c轴失稳时，拼合连接件的影响较

小，其稳定承载力可以看作是单个开口截面构件绕&轴的稳定 承载力叠加。当拼合截面构件绕轴失稳时，其稳定承载力影 响因素较多，其中主要是拼合连接件产生较大的剪切变形，从而 使构件产生较大的附加变形而降低了稳定承载力。因此，拼合截 面构件绕y轴的稳定承载力比相应的整体截面构件的稳定承载 力低。国内的试验和有限元分析表明，当拼合截面构件绕拼合截

面主轴y轴发生弯曲失稳时，其稳定承载力可取相应的整体截 面构件稳定承载力的0.70倍

7.1.5冷弯薄壁型钢受弯构件在集中荷载 或支承反力作用下易发生局部折曲破坏，常 用的工字形截面梁折曲破坏，如图4所示 当受弯构件承受的集中荷载超过腹板折曲强 度后，应在荷载作用处设置支承加劲肋。 7.1.6根据国外的试验结果，不同截面形 式受弯构件的折曲强度随着施荷条件不同而 存在差异，公式计算中的相关系数如表 7.1.6所示。当跨中集中荷载承压长度边缘

式受弯构件的折曲强度随着施荷条件不同而 存在差异，公式计算中的相关系数如表 7.1.6所示。当跨中集中荷载承压长度边缘

图4工字形截面梁 腹板折曲破坏

与支承反力承压长度边缘之间的距离不小于1.5h，且在承压部 位只有上翼缘或下翼缘受力时，折曲破坏可能发生在端部支座处 （图5a），也可能发生在跨中集中力作用处（图5b）。当上述净距 小于1.5h且在承压部位上、下翼缘同时受压时，折曲破坏可能 发生在端支座处（图5c），也可能发生在中间支座处（图5d)。

）端部支承、上下翼缘同时受压

d)跨中集中力作用、上下翼缘同时受压

图5腹板折曲试验时的施荷条件

开洞腹板折曲承载力计算时应满足如下条件：①在腹板中心 开洞。②腹板的洞口高度d。>15mm，do/h≤0.7（h为腹板平 面内平直部分的高度），h/t<200；洞口间净距离450mm；构 件端部和洞口边缘之间的距离≥h。（ho为横截面高度）；非圆形 洞口，转角半径<2t，do<65mm且b。≤115mm（b为腹板洞口 宽度）；圆形洞口直径<150mm。 当h/t>200时，应采取有效构造方式将其集中力或者反作 用力直接传递到腹板上。 当在支承长度范围内腹板有孔洞时，应设置支撑加劲肋

7.2.1冷弯薄壁型钢多层住宅中采用的连接方式有螺钉、射钉、 焊接以及螺栓连接等，其连接计算按现行国家标准《冷弯薄壁型 钢结构技术规范》GB50018的相关规定执行。 7.2.2采用多个螺钉连接时，螺钉群存在明显的剪切滞后效应， 参考文献“LaBoubeR.A.，SokolM.A.Behavior of screw connections in residential construction.Journal of Structural En gineering，2002，128（1）：115～118.”的公式，在国内试验研 究的基础上将参考文献公式中的系数0.467修正为0.465。单个 螺钉的承载力按厂家提供的承载力确定

8.1.1承重墙体的墙面板、支撑和墙架柱通过螺钉连接形成共

8.1.1承重墙体的墙面板、支撑和墙架柱通过螺钉连接形成共 同受力的组合体，墙架柱不仅承受由屋盖架和楼盖梁等传来的 竖向荷载N，同时还承受垂直于墙面传来的风荷载引起的弯矩 Mx，受力形式为压弯构件。为简化计算，将墙架柱按轴心受力 构件进行强度和整体稳定验算。 1当墙体两侧有结构面板时，由于墙面板对墙架柱y轴的 约束作用较强，根据国内多家单位的试验研究结果，墙架柱一般 不会发生整体扭转失稳和畸变屈曲，但其承载力与结构面板的材 性、螺钉连接间距以及墙架柱尺寸及间距等多因素有关。根据国 内对Q235和Q345级钢材轴心受压墙架柱的试验和有限元研究 结果，从在0.1～0.65之间。将实际的压弯构件当作轴心构件计 算，应将其计算长度系数放大，故建议取μx一0.8。 对于墙体结构面板的连接螺钉之间的墙架柱段，当轴力较大 时可能发生绕截面弱轴轴的弯曲失稳，需按轴心受压杆验算 其稳定性，同时考虑到可能发生因施工等原因导致某一螺钉连接 失效，计算时墙架柱的计算长度取l=2s，即2倍的螺钉间距。 2当墙体仅一侧有结构面板时，单侧墙面板和另一侧钢带 或支撑对墙架柱的约束相对较弱，综合国内对Q235和Q345级 钢材轴心受压墙架柱的相关试验研究和有限元分析结果，x在 0.15～0.8之间；和在0.3～0.65之间。考虑单面墙面板对 墙架柱约束不如双面板约束可靠等多种不利因素，建议偏安全地 取μx=1. 0; jiy=μt=0. 65。 3当墙体两侧无结构面板时，根据国内对Q235和Q345级 钢材轴心受压墙架柱的相关试验研究和有限元分析结果，墙架柱

系数μ在0.7～1.0之间，考虑到试验试件的截面尺寸基本包括 了常用规格，并参照国外相关研究，本条建议当墙架柱中间无支

系数在0.7～1.0之间，考虑到试验试件的截面尺寸基本包括 了常用规格，并参照国外相关研究，本条建议当墙架柱中间无支 撑时统一取μx=μy=μt=1.0；当墙架柱中间有刚性支撑或双 侧钢带时取μx=1.0；μy=μt=0.80。 8.1.2房间内部墙体的墙架柱需验算室内房间气压差下的强度 和刚度，房间气压差取0.25kN/m²。 8.1.3抗剪墙体的端部通过抗拔锚栓进行上下层间连接，由于 水平荷载引起的倾覆力矩的影响，对这些位置的墙架柱产生了轴 向力，并在相同位置的墙架柱上、下层间传递，因此计算与抗拔 件相连接的抗剪墙体的端柱时，应考虑由各层水平荷载产生的倾 覆力矩而引起的向上拉拔力和向下压力。计算时假定各层水平荷 载在上、下层间有效传递，端部墙架柱两端铰接，并忽略各层端 部墙架柱的轴向变形。 8.1.4墙体的受剪承载力由足尺模型在水平单调和低周反复荷 载作用下的试验确定，根据北美规范及国内的试验研究，测得各 类墙体的受剪承载力如表2、表3所示，

8.1.4墙体的受剪承载力由足尺模型在水平单调和低周反复

战作用下墙体单位长度的受剪承载力试验

表3地震作用下墙体单位长度的受剪承载力试验值VE（kN/m）

2V.h3 sV,h h 12 h

注意：公式推导是针对墙架柱间距600mm的单面定向刨花 板和薄钢板墙体而得，采用其他墙面板墙体时，公式里的系数 G、、和の不再适用，但采用此公式计算出墙体的侧移具有一定 的参考价值。其中，定向刨花板的剪变模量根据AISIS213的规 定取1200MPa；冷弯薄壁型钢钢板的剪变模量根据现行国家标 准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的规定取 79000MPa。公式是针对不开洞抗剪墙体而推导出来，不能简单 应用于开洞口墙体侧移值的计算

8.1.6在国内对开洞口墙体试验和有限元分析验证的基础上，

8.1.7在风荷载和多遇地震作用下，抗剪墙体的受剪承载

8.2.2承重墙体洞口两侧拼合截面柱可形成箱形截面

8.2.2承重墙体洞口两侧拼合截面柱可形成箱形截面，便于洞 口的构造处理和弥补洞口的削弱。洞口对墙体受剪承载力有削弱 时，应按本标准第8.1.6条的规定验算其受剪承载力。 8.2.3承重墙体内沿竖向连续通长设置的水平支撑可减小墙架 柱的自由长度，水平支撑按轴心受力构件进行计算，其沿被支撑 构件屈曲方向的支撑力按现行国家标准《钢结构设计标准》GB 50017的规定执行，

8.2.4抗剪墙体与基础，或抗剪墙体与上、下部楼盖

8.2.4抗剪墙体与基础，或抗剪墙体与上、下部楼盖及墙

间，采用抗拔件和抗拔锚栓连接，是为了可靠地承受和传递水平 剪力及竖向抗拔力。墙体顶梁或底梁与楼盖、基础应可靠连接 以确保传递上部结构传下来的水平力。

9.1.1楼面板通常采用压型钢板混凝土楼板、定向刨花

9.1.1楼面板通常采用压型钢板混凝王楼板、定向刨花板等轻 质楼板，且通过螺钉与楼盖梁可靠连接，为楼盖梁提供侧向支撑 作用。在正常使用条件下，楼盖梁不会产生平面外失稳现象，故 不需要验算楼盖梁的整体稳定性。当楼盖梁支承处设置了腹板加 劲件时，在很大程度上使腹板得到加强并分担荷载，故不需验算 楼盖梁腹板的局部稳定性和折曲强度

9.1.2国内相关试验研究和有限元分析结果表明，由于定向

花板楼面板为多块拼接，仅通过自攻螺钉与楼盖梁连接在一起， 且定向刨花板之间有间隙，一般无法准确地定量确定组合作用的 大小，因此计算定向刨花板楼盖时，可不考虑定向刨花板和楼盖 梁间的组合作用。楼面板采用压型钢板上现浇混凝土或轻质自流 平混凝土，可以使得楼盖的刚度大幅提高，应考虑楼面板和楼盖 梁的组合效应。对于施工时楼盖梁下无临时支承的组合梁，当采 用弹性理论分析组合梁的受力性能时，应分施工阶段和正常使用 阶段两个阶段进行计算。

5组合梁在永久荷载长期作用下，受压区混凝土将发生徐

9.1.5组合梁在永久荷载长期作用下，受压区混凝土将

变，使得混凝土翼板的应力减小，楼盖梁的应力增大。为了在计 算中反映徐变效应，混凝土换算为钢材时，将混凝土翼板的有效 宽度除以2α。

9.1.6组合梁的受力状态与施工条件有关，施工时楼盖梁下一

般无临时支撑，在混凝土翼板强度达到75%之前，组合梁的自

重以及作用在其上的全部施工荷载由楼盖梁单独承担，故施工阶 段只需对楼盖梁进行强度、刚度和稳定性验算。 9.1.7当混凝土翼板的强度达到75%以后，此后增加的荷载全 部由组合梁承担，采用弹性理论计算组合梁的强度和刚度，可不 验算楼盖梁的整体稳定性。楼盖梁的应力为施工阶段和正常使用 阶段应力的叠加，计算混凝土翼板的应力仅需考虑使用阶段所施 加荷载的影响。在正常使用阶段，假定混凝土与压型钢板之间、 压型钢板与楼盖梁之间均可靠连接，保证螺钉间距按压型钢板板 型单倍波设置时，无滑移产生。由于不考虑螺钉连接引起的滑移 效应，简支组合梁在横向均布荷载作用下的挠度计算仍采用普通 简支梁挠度计算公式的简单形式，但考虑冷弯薄壁型钢楼盖梁的 特点和影响因素后，引入了修正系数，这样计算简单、物理概念 清晰又保持了计算精度。经理论和有限元计算对比，通过回归统 计，并采用二次函数拟合，得出考虑楼盖梁跨高比、腹板高厚比 等因素影响的挠度修正系数

9.1.8压型钢板混凝土楼板与楼盖梁连接的螺钉数量和布置间距

采用弹性理论来计算，单个螺钉的受剪承载力设计值N，按现

采用弹性理论来计算，单个螺钉的受剪承载力设计值N，按现行国 家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的规定执行。

9.1.9行业标准《高层民用建筑钢结构技术

9.2.1楼盖梁通常采用C形截面构件（图6），当跨度较大时， 楼盖梁可采用冷弯薄壁型钢桁架形式（图7）。

图6楼盖构造 1一楼盖梁；2一压型钢板或定向刨花板；3一混凝土现浇层； 4一底梁；5—顶梁；6—边梁；7一墙架柱；8—加劲件； 9一墙面板：10一螺钉

图7桁架形式、连接及支座示意 1一端腹杆；2一上弦；3一腹杆；4一下弦；5一螺钉；6一端支座； 7一连续桁架中间支座

10.1.1实际屋架的弦杆为一根连续的构件，而腹杆则通过螺钊 与弦杆相连，此种力学简化模型与实际屋架的构造相符。弦杆按 压弯构件进行强度和整体稳定性计算，腹杆按轴心受力构件进行 计算。 10.1.2冷弯薄壁型钢多层住宅屋架的上弦杆一般会铺定向刨花 板等结构面板，它对上弦杆件上翼缘受压失稳时有较强的约束作 用。计算长度取螺钉间距的2倍是考虑在螺钉施工过程中，有可 能出现单个螺钉失效，为了保证弦杆稳定计算的可靠度，取2倍 螺钉间距。 10.1.3腹杆通常按轴心受压或轴心受拉构件计算，不考虑偏心 距的影响。由于冷弯薄壁型钢构件存在整体稳定和局部稳定相关 性的问题，计算结果和试验表明，当腹杆与弦杆背靠背连接时， 平面外偏心距的存在会降低腹杆承载力的10%～15%左右，因 此该偏心距应在计算中考虑

11.1.1冷弯薄壁型钢多层住宅的自重不到混凝土结构自重的 1/2，一般情况采用条形基础即可

12.1.1本条规定了本标准防火设计的适用范围，明确了

檐。外墙的上、下窗间墙高度不应小于1.2m。防火挑檐的宽度 不应小于1m，耐火极限不应低于1.00h”。当住宅下部设置公用 汽车库，放置车辆较多或者不是仅供该住宅使用时，其防火设计 应按上述规定执行。当住宅下部设置仅供该住宅使用的自用汽车 库时，主要给出了楼板和隔墙的耐火极限要求。对汽车库内因使 用需要等而开设的门窗洞口，也需要考虑采取相应的防火保护措 施。同时，为了防止机动车库泄漏的燃油蒸气进入住宅部分，要 求距车库地面100mm范围内的隔墙上不应开设任何洞口

库时，主要给出了楼板和隔墙的耐火极限要求。对汽车库内因使 用需要等而开设的门窗洞口，也需要考虑采取相应的防火保护措 施。同时，为了防止机动车库泄漏的燃油蒸气进入住宅部分，要 求距车库地面100mm范围内的隔墙上不应开设任何洞口。 12.1.3本条规定主要是为了防止火灾时火焰不至于迅速烧穿天 窗而蔓延到建筑较高部分的墙面上。设置自动喷水灭火系统或固 定式防火窗等可以有效地阻止火灾的蔓延。 12.1.4本条规定了住宅内管道穿越建筑楼板和墙体时的防火构 造要求。住宅建筑内的管道如水管等，因条件限制必须穿过单元 之间的墙和分户墙时，需要采用水泥砂浆等不燃材料或防火材料 将管道周围的缝隙紧密填塞。对于采用塑料等遇高温或火焰易收 缩变形或烧蚀的材质的管道，为减少火灾和烟气穿过防火分隔 体，需要采取措施使该类管道在受火后能被封闭，如设置热膨胀 型阻火圈等。

施。同时，为了防止机动车库泄漏的燃油蒸气进入住宅部分，要 求距车库地面100mm范围内的隔墙上不应开设任何洞口。 12.1.3本条规定主要是为了防止火灾时火焰不至于迅速烧穿天 窗而蔓延到建筑较高部分的墙面上。设置自动喷水灭火系统或固 定式防火窗等可以有效地阻止火灾的蔓延。

造要求。住宅建筑内的管道如水管等，因条件限制必须穿过单元 之间的墙和分户墙时，需要采用水泥砂浆等不燃材料或防火材料 将管道周围的缝隙紧密填塞。对于采用塑料等遇高温或火焰易收 缩变形或烧蚀的材质的管道，为减少火灾和烟气穿过防火分隔 体，需要采取措施使该类管道在受火后能被封闭，如设置热膨胀 型阻火圈等

12.1.5本条规定了住宅内报警系统和灭火系统的设置要求。要

求住宅内设置火灾报警装置，是考虑到住宅的使用人员有可能 于睡眠状态，在发生火灾时及时报警可以为人员的安全逃生提任 有利条件。要求住宅内设置轻便消防水龙，利于及时扑救初期火 灾，保证财产及人员安全。

12.2.1本条规定了冷弯薄壁型钢构件的防腐措施。冷弯薄壁型 钢构件的主要防腐措施是在构件表面镀防腐层。即使采用镀锌冷 弯薄壁型钢构件，也应该采取措施保证构件处于干燥的工作环境 并与地面（或混凝土地梁）隔离，以防构件发生电腐蚀反应

12.2.2、12.2.3

防腐镀层。高腐蚀性地区是指距重工业、化工工业或近海1km 范围内的地区。

范围内的地区。 12.2.4冷弯薄壁型钢构件切割及开孔后，切割及开孔断面附近 防腐镀层会发生电化学反应，镀层将自动延伸数毫米至切割及开 孔断面暴露区域，对该区域进行防腐保护（又称之为电化学保 护）。只有当构件表面镀层出现破坏时，才需要进行防腐处理。 12.2.5混凝土材料的化学物质以及基础的湿气均会对钢构件产 生腐蚀作用；此外，两种不同金属接触会产生电化学腐蚀作用 因此必须设置绝缘材料热圈来阻断电化学腐蚀的通道

防腐镀层会发生电化学反应，镀层将自动延伸数毫米至切割及开 孔断面暴露区域，对该区域进行防腐保护（又称之为电化学保 护）。只有当构件表面镀层出现破坏时，才需要进行防腐处理。

护）。只有当构件表面镀层出现破坏时，才需要进行防腐处理。 12.2.5混凝土材料的化学物质以及基础的湿气均会对钢构件产 生腐蚀作用；此外，两种不同金属接触会产生电化学腐蚀作用， 因此必须设置绝缘材料垫圈来阻断电化学腐蚀的通道

12.2.5混凝土材料的化学物质以及基础的湿气均会对钢机

生腐蚀作用；此外，两种不同金属接触会产生电化学腐蚀作用， 因此必须设置绝缘材料垫圈来阻断电化学腐蚀的通道

13.1.1通过施工图审查的图纸为已批准的技术设计文件，但这 些图纸不能直接用于现场施工。应将施工图进一步细化，并绘制 施工详图，用于工厂加工和现场施工，但施工详图必须符合施工 图纸所确定的各项控制要求，并且应在经过审核后使用。施工单 位应编制相应的施工组织设计文件，严格按施工详图施工。 13.1.2冷弯薄壁型钢结构房屋是一种装配式结构体系，为便于 材料进场时验收和安装时区分各类构件，提高安装效率，必须对 构件进行标识并与装配图纸一一对应

13.2制作、运输与储存

13.2.1应采用先进制造技术，逐步提高制作质量和水平。冷弯 薄壁型钢的防腐要求较高，不应在制作、运输、安装过程中损坏环 其镀层。为了保证构件安装的精度和效率，根据设计规定或合同 要求，重要构件或结构单元在出厂前应进行工厂预拼装。预拼装 均在工厂支凳或平台上进行，预拼装时不应使用大锤锤击，检查 时应拆除全部临时固定和拉紧装置。 13.2.2、13.2.3采取正确的包装、运输和储存方式，保证构件 在运输、装卸、堆放过程中不受潮、不污染、不变形、不损坏、 世

13.2.2、13.2.3采取正确的包装、运输和储存方式，保证构件

13.2.2、13.2.3采取正确的包装、运输和储存方式，保证构 在运输、装卸、堆放过程中不受潮、不污染、不变形、不损坏 不散失。

13.3.1可采用吊线、铅锤线、水准仪和经纬仪来控制墙体、楼

13.3.1可采用吊线、铅锤线、水准仪和经纬仪来控制墙体、楼 盖和屋架的平整度和垂直度。

取有效措施将施工荷载分布至较大面积，以防止因施工集中荷载 造成构件局部压屈。除经过特殊设计外，墙体顶梁一般不能单独 承受荷载。

造成构件局部压屈。除经过特殊设计外，墙体顶梁一般不能单独 承受荷载。 13.3.3冷弯薄壁型钢构件壁厚较薄，在冲击外力作用下容易产 生局部变形或整体弯曲，导致构件存在缺陷。在构件正式安装 前，要对这些部位进行校正或补强，以免影响结构的受力性能。

13.3.3冷弯薄壁型钢构件壁厚较薄DB12T 977-2020 养老服务基本术语，在冲击外力作用下

生局部变形或整体弯曲，导致构件存在缺陷。在构件正式安装 前，要对这些部位进行校正或补强，以免影响结构的受力性能

14.0.2不应现场随便给构件开洞，应严格遵守建筑、结构和设 备一体化设计的规定，提前做好准备。外墙中通常不设计管线： 避免破坏墙体功能。给水排水系统和暖通、空调系统管道与钢构 件的连接应牢固可靠。当金属管线与钢构件之间接触时，必须在 两者之间增加橡胶或塑料套管等绝缘材料，阻断电化学腐蚀的通 道。为满足居住者安全和使用舒适度的双重要求，应对管线与结 构构件连接接缝进行处理。 14.0.3、14.0.4为了安全可靠，电控箱、壁柜等应通过钢或木 支架安装在墙架柱上，不能安装在墙面板上。 14.0.5房屋内部的设备安装应保证安装可靠和居住者安全，并 应满足使用舒适度的要求。

15.0.1～15.0.3冷弯薄壁型钢多层住宅竣工后，应该按国家现 行有关标准的要求进行质量验收。工程施工质量验收应在施工总 承包单位自检合格的基础上，由施工总承包单位向建设单位提交 工程竣工报告，申请工程竣工验收。工程竣工报告需经总监理工 程师签署意见。竣工验收由建设单位组织实施，勘察单位、设计 单位、监理单位、施工单位共同参与。参加建筑工程质量验收各 方人员应具备规定的资格。

15.0.4、15.0.5为了保证结构的安装精度GB/T 41034-2021 宇航用电磁继电器通用设计规范，应选取一些

15.0.4、15.0.5为了保证结构的安装精度，应选取一些主要项 且进行检查验收